2024年3月8日发(作者：张清雅)

一、地基承载力容许值的确定

例题1.

条件：某工程地质资料：第一层为人工填土，天然重度117.5kN/m3，厚度h10.8m；第二层为耕植土，天然重度216.8kN/m3，厚度h21.0m；第三层为粘性土，天然重度319kN/m3，厚度h36.0m，空隙比e0.75，天然含水率26.2%，塑限P23.2%，液限L35.2%；基础宽度b3.2m，基础埋深d1.8，以第三层土为持力层，求修正后的地基承载力容许值。

答案：塑性指数

IPLP35.223.212

液性指数ILP26.223.20.25

LP12 查表地基基本容许值为

fa0315kPa

因为是粘性土所以k10，因为埋深小于3米所以不用进行深度修正。

故地基承载力容许值。fafa0315kPa

例题2

条件：某场地土层分布及各项物理力学指标如图所示，若在该场地拟建下列基础：（1）柱下扩展基础，底面尺寸为2.6m4.8m，基础底面设置于粉土层顶面：（2）箱形基础，底面尺寸12m45m，基础埋深为4.2m。

要求：确定这两种情况下持力层修正后的承载力容许值

答案：

（1）柱下扩展基础

粉质粘土层水位以上

液性指数ILP25220.25

LP12查规范表得地基基本容许值为

fa0282kPa

因为是粘性土所以k10，因为埋深小于3米所以不用进行深度修正。

故修正后的地基承载力容许值。fafa0282kPa

（2）箱形基础

基础底面位于水位以下

IL

P30220.67

LP12查规范表得地基基本容许值为

fa0209.4kPa

因为是粘性土所以k10；IL0.670.5，k21.5

水位以下土的浮重度

satW19.4109.4kN/m3

172.118.61.19.4115.6kN/m3 基底以上土的加权平均重度为24.2故修正后的地基承载力容许值。

fafa0k11(b2)k22(h3)209.401.515.6(4.23)237.48kPa

二、基底反力的确定

例题3. 轴向力作用时

条件：某柱下方形基础边长为2m，埋深为1.5m。柱传给基础的竖向力为800kN，基础及其上土自重120kN，地下水位在地表下0.5m处（即地下水埋深为0.5m），

要求：求基底压力p。

答案：基础所受的浮力为

N浮wA(d0.5)1022(1.50.5)=40kN

N80012040880kN

则基底压力为pN880220kPa

A22例题4.偏心荷载作用时

条件：柱下单独基础尺寸为3m2m，埋深为2.3m，柱传给基础的竖向力F=1000kN，

弯矩M180kNm，

基础及其上土重为N基N土276kN，地下水埋深1.2m

要求：基底压力的pmax和pmin。

答案：基础所受的浮力为

N浮wA(d1.2)1032(2.31.2)66kN

NFN基N土N浮1000276661210kN

e0M180b30.1490.5

N121066pmaxNM1210261.7kN/m2180201.760

21pminAW32141.7kN/m2326

例题5 偏心荷载作用e0时

条件：已知矩形基础的尺寸为4m6m，承受轴向荷载（包括基础自重及土重）N=4800KN，弯矩M5760kNm

要求：求基础底面基础压力。

答案：

M5760b61.2m1m

N480066偏心距e0此时基底受压宽度为3d

b63d3(e0)3(1.2)5.4m

22

pmax2Nb3(e0)a224800444.4kPa

63(1.2)42例题6偏心压力作用时软弱下卧层承载力验算

条件：某独立柱基的基底尺寸为2.6m5.2m，柱传给基础的力F1=2000kN，F2=200kN，M=300kN.m，V=200kN.

柱基自重和覆土重G=486.7kN；基础埋置深度和工程地质剖面如图

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合)

基底应力：

作用在基底形心处的竖向力NFN基N土2000200486.72686.7kN

作用在基底处总力矩M0MVhF2a3002001.32000.62684kN.m

偏心距e0M0684b5.20.255m0.87m

N2686.766pmaxNM2686.7684315.5kN/m2198.7116.82

1pminAW2.65.2282.1kN/m5.22.66N2686.7p平均198.72kN/m2

A2.65.2（1）持力层承载力的验算

地基承载力基本容许值：

[fa0]269kPa，

持力层是黏性土，k10，

因基础埋置深度为原地面下1.8m，故地基承载力不予进行深度修正，则[fa][fa0]269kPa

R[fa]1.25269kPa336.25kPapmax315.5kPa

（2）下卧层承载力验算

基底至下卧层顶面的距离为z2.5m

l5.2z2.5当b（JTG

D63-2007）查到附2,0.96，由《公路桥涵地基与基础设计规范》2.6b2.6加应力系数0.5036

1191.8102.513.8kN/m3；

1.82.533z2.50.961；故ppmax315.5kPa236.6kPa

44b2.6pz1(hz)(p2h)13.8(1.82.5)0.5036(236.6191.8)59.34101.93161.27kPa

下卧层地基承载力基本容许值[fa0]140kPa

下卧层地基承载力容许值：

[fa][fa0]k22(h3)1401.513.8(4.33)166.91kPapz161.27kPa

满足要求。

例题7.计算基础中心点的最终沉降量

条件：某工程矩形基础长3.6m，宽2.0m，埋深d=1.0m，上部结构物的荷载F=900kN，地基土为均质的粉质粘土

三、综合

例题8：

某桥墩基础底面尺寸2.5m10m，基础埋深2m，控制设计的荷载组合为：支座反力778.8kN及1237kN，桥墩及基础自重3027.39kN，制动力10.1kN，墩帽与墩身风力分别为2.1kN和22.4kN。结构尺寸及地质资料见图。

要求验算：

1.地基承载力；

2.基底合力偏心距；

3.基础稳定性。

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合)

基底应力：

N778.812373027.395042.39

M12370.2778.80.210.110.52.19.322.45.1331.57kNme0M331.5b2.50.0660.417

N5042.3966pmaxNM5042.39233.5kN/m2331.5201.731.821pminAW2.5102169.9kN/m102.56p平均N5042.39201.7kN/m2

A2.510

（1）持力层承载力验算

地基承载力基本容许值：查表[fa0]354kPa，

持力层是黏性土，k10，

因基础埋置深度为原地面下2.0m，故地基承载力不予进行深度修正，则[fa][fa0]354kPapmax233.5kPa

（2）下卧层承载力验算

下卧层根据提供的土工试验资料，当e0.82,IL0.6时，查得[fa0]222kPa，小于持力层[fa0]354kPa，故必须予以验算。

基底至下卧层顶面的距离为z6.124.1m

a10z4.14,1.64，由《公路桥涵地基与基础设计规范》当（JTG

D63-2007）b2.5b2.5查到附加应力系数0.358

pz1(hz)(p2h)19.7(24.1)0.358(201.719.72)120.1758.1178.27kPa

下卧层地基承载力基本容许值222.0

下卧层地基承载力容许值：

[fa][fa0]k22(h3)222.01.519.7(6.13)313.6kPapz178.27kPa

满足要求。

2.基底合理偏心距验算

（1）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足e00.1

b2.50.417

66N778.812373027.395042.39kN

M12370.2778.80.210.110.5197.69kNm

e0MN197.690.0390.10.10.4170.0417

5042.39（2）承受作用标准值效应组合时，应满足e0

在计算基底应力时已经验算符合要求。

M331.5b2.5e00.0660.417

N5042.39663.基础稳定性验算

(1)倾覆验算

b2.5s1.25(m)

22使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P779.812373027.395042.39kN

iPieiHihi12370.2779.80.210.110.5197.69kNme01.2532.051.5 满足要求

0.039使用阶段各种作用的标准值效应组合

M331.5e00.066

N5042.391.25k018.941.3 满足要求

0.066k0197.690.039

5042.39(2)滑动稳定验算

查表得黏土的摩擦系数0.25

使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P778.812373027.395042.39kN

i

Hkcia10.1kN

0.255042.390124.81.5 满足要求

10.1PiHipHia使用阶段各种作用的标准值效应组合

P778.812373027.395042.39kN

iHkcia10.12.122.434.6kN

0.255042.39036.431.3 满足要求

34.6PiHipHia

例题

习题2-8：

某桥墩为混凝土实体墩刚性扩大基础，基础底面尺寸3.1m9.9m，控制设计的荷载组合为：支座反力840kN及930kN；桥墩及基础自重5480kN；设计水位以下墩身及基础浮力1200kN；制动力84kN，墩帽与墩身风力分别为2.1kN和16.8kN。结构尺寸及地质、水文资料见图。

要求验算：

1.地基承载力；

2.基底合力偏心距；

3.基础稳定性。

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合—荷载效应标准组合)

基底应力：

N840930548012006050

M9300.258400.258410.12.19.816.86.3997.32kNmM997.32b3.1e00.1650.517N605066

pmaxNM260kN/m26050997.32197.162.92pminAW3.19.912134.2kN/m9.93.16N6050197.1kN/m2

A3.19.9（1）持力层承载力验算

p平均地基承载力基本容许值：查表[fa0]370kPa，基础埋置深度按一般冲刷线算起为4.1m，

查表k12.0,k24.0

地基承载力修正后的容许值为

[fa][fa0]k1（）k22(h3)1b23702.0(20.510)(3.12)4.010.5(4.13)

439.3Papmax260kPa（2）下卧层承载力验算

下卧层根据提供的土工试验资料，当e0.8,IL1.0时，查得[fa0]150kPa，小于持力层[fa0]370kPa，故必须予以验算。

基底至下卧层顶面的距离为z5.3m

当ab9.9z5.33.19,1.71，由《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）3.1b3.1查到附加应力系数0.635

pz1(hz)(p2h)10.5(4.15.3)0.635(197.110.54.1)98.797.8196.52

下卧层地基承载力基本容许值150.0kPa

下卧层地基承载力容许值

[fa][fa0]k22(h3)150.01.510.5(4.15.33)250.8kPapz196.52kPa[fa]250.8kPa

满足要求

2.基底合理偏心距验算

（1）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足e00.1

b3.10.517

66N840930548012006050kN

M9300.258400.2522.5kNm

e0M22.50.00370.10.10.5170.0517

N6050（2）承受作用标准值效应组合时，应满足e0

在计算基底应力时已经验算符合要求。

e0MN997.32b3.10.1650.517

6050663.基础稳定性验算

(1)倾覆验算

b3.1s1.55(m)

22使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P84093054807250kN

iPieiHihi9300.258400.258410.1870.9kNme01.5512.911.5 满足要求

0.120使用阶段各种作用的标准值效应组合

M997.32e00.165

N60501.55k09.391.3 满足要求

0.165k0870.90.120

7250(2)滑动稳定验算

查表得中砂的摩擦系数0.35

使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P84093054807250kN

iHkcia84kN

0.357250030.21.5 满足要求

84PiHipHia使用阶段各种作用的标准值效应组合

P840930548012006050kN

iHia842.116.8102.9kN

kcPiHipHia0.356050020.591.3 满足要求

102.9

习题2-9

有一桥墩墩底为矩形2m8m，刚性扩大基础（C20混凝土）顶面设在河床下1m，作用于基础顶面荷载：轴心垂直力N=5200Kn，弯矩M=840Kn.m，水平力H=96kN。地基土为一般黏性土，第一层厚2m（自河床算起）19.0kN/m3，e0.9，IL0.8；第二层厚5m，，请确19.5kN/m3，e0.45，IL0.35，低水位在河床下1m（第二层以下为泥质页岩）定基础埋置深度及尺寸，并经过验算说明其合理性。

答案：

1.确定基础埋深及尺寸；

（1）根据河流的低水位在河床下1m，初步确定基础底在河床下1+1.5=2.5m

如上图，基础厚度1.5m，C20混凝土的刚性角max400，基础剖面按两层台阶浇筑，其中襟边长度1.5tan4000.63m，取c0.6m

c2

2ctan400

H则基础底面长宽尺寸为：

长度(横桥向)：

al2Htan8220.610.（4m）

宽度(顺桥向)：

bd2Htan2220.64.（4m）

每层台阶高度0.75m

（2）持力层承载力验算

地基承载力基本容许值：

查表得[fa0]410kPa

基础埋置深度小于3m，且为黏性土，地基承载力不用修正。

地基承载力容许值为[fa][fa0]410kPa

基底应力:（按低水位时计算）

基础自重：混凝土的容重为24kN/m3

N基24(10.44.40.75(820.6)(220.6)0.75)1353.6(kN)

N土(1910)(10.44.4(10.75)9.23.20.75821)378（kN）N浮wAh1010.44.41.5686.4(kN)

NFN基N土N浮52001353.6378686.46245.2(kN)

M840961.5984(kNm)

e0M984b4.40.1580.73

N6245.266pmaxNM175.80kN/m26245.2984136.529.32

2pminAW10.44.4110.44.42107.18kN/m6

[fa]410kPapmax175.80kPa

故底面积可以调小一些

初步估算AN520012.5，

[fa]410襟边取c0.3m 则基础底面为3.2m9.2m

N基24(9.23.20.75(820.3)(220.3)0.75)932.4(kN)

N土(1910)(9.23.2(10.75)8.62.60.75821)187.（5kN）N浮wAh109.23.21.5441.6(kN)

NFN基N土N浮5200932.4187.2441.65878(kN)

M840961.5984(kNm)

e0M984b3.20.1670.53

N587866pmaxNM262.3kN/m25878984199.662.7

2pminAW9.23.219.23.22136.9kN/m6

2024年3月8日发(作者：张清雅)

一、地基承载力容许值的确定

例题1.

条件：某工程地质资料：第一层为人工填土，天然重度117.5kN/m3，厚度h10.8m；第二层为耕植土，天然重度216.8kN/m3，厚度h21.0m；第三层为粘性土，天然重度319kN/m3，厚度h36.0m，空隙比e0.75，天然含水率26.2%，塑限P23.2%，液限L35.2%；基础宽度b3.2m，基础埋深d1.8，以第三层土为持力层，求修正后的地基承载力容许值。

答案：塑性指数

IPLP35.223.212

液性指数ILP26.223.20.25

LP12 查表地基基本容许值为

fa0315kPa

因为是粘性土所以k10，因为埋深小于3米所以不用进行深度修正。

故地基承载力容许值。fafa0315kPa

例题2

条件：某场地土层分布及各项物理力学指标如图所示，若在该场地拟建下列基础：（1）柱下扩展基础，底面尺寸为2.6m4.8m，基础底面设置于粉土层顶面：（2）箱形基础，底面尺寸12m45m，基础埋深为4.2m。

要求：确定这两种情况下持力层修正后的承载力容许值

答案：

（1）柱下扩展基础

粉质粘土层水位以上

液性指数ILP25220.25

LP12查规范表得地基基本容许值为

fa0282kPa

因为是粘性土所以k10，因为埋深小于3米所以不用进行深度修正。

故修正后的地基承载力容许值。fafa0282kPa

（2）箱形基础

基础底面位于水位以下

IL

P30220.67

LP12查规范表得地基基本容许值为

fa0209.4kPa

因为是粘性土所以k10；IL0.670.5，k21.5

水位以下土的浮重度

satW19.4109.4kN/m3

172.118.61.19.4115.6kN/m3 基底以上土的加权平均重度为24.2故修正后的地基承载力容许值。

fafa0k11(b2)k22(h3)209.401.515.6(4.23)237.48kPa

二、基底反力的确定

例题3. 轴向力作用时

条件：某柱下方形基础边长为2m，埋深为1.5m。柱传给基础的竖向力为800kN，基础及其上土自重120kN，地下水位在地表下0.5m处（即地下水埋深为0.5m），

要求：求基底压力p。

答案：基础所受的浮力为

N浮wA(d0.5)1022(1.50.5)=40kN

N80012040880kN

则基底压力为pN880220kPa

A22例题4.偏心荷载作用时

条件：柱下单独基础尺寸为3m2m，埋深为2.3m，柱传给基础的竖向力F=1000kN，

弯矩M180kNm，

基础及其上土重为N基N土276kN，地下水埋深1.2m

要求：基底压力的pmax和pmin。

答案：基础所受的浮力为

N浮wA(d1.2)1032(2.31.2)66kN

NFN基N土N浮1000276661210kN

e0M180b30.1490.5

N121066pmaxNM1210261.7kN/m2180201.760

21pminAW32141.7kN/m2326

例题5 偏心荷载作用e0时

条件：已知矩形基础的尺寸为4m6m，承受轴向荷载（包括基础自重及土重）N=4800KN，弯矩M5760kNm

要求：求基础底面基础压力。

答案：

M5760b61.2m1m

N480066偏心距e0此时基底受压宽度为3d

b63d3(e0)3(1.2)5.4m

22

pmax2Nb3(e0)a224800444.4kPa

63(1.2)42例题6偏心压力作用时软弱下卧层承载力验算

条件：某独立柱基的基底尺寸为2.6m5.2m，柱传给基础的力F1=2000kN，F2=200kN，M=300kN.m，V=200kN.

柱基自重和覆土重G=486.7kN；基础埋置深度和工程地质剖面如图

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合)

基底应力：

作用在基底形心处的竖向力NFN基N土2000200486.72686.7kN

作用在基底处总力矩M0MVhF2a3002001.32000.62684kN.m

偏心距e0M0684b5.20.255m0.87m

N2686.766pmaxNM2686.7684315.5kN/m2198.7116.82

1pminAW2.65.2282.1kN/m5.22.66N2686.7p平均198.72kN/m2

A2.65.2（1）持力层承载力的验算

地基承载力基本容许值：

[fa0]269kPa，

持力层是黏性土，k10，

因基础埋置深度为原地面下1.8m，故地基承载力不予进行深度修正，则[fa][fa0]269kPa

R[fa]1.25269kPa336.25kPapmax315.5kPa

（2）下卧层承载力验算

基底至下卧层顶面的距离为z2.5m

l5.2z2.5当b（JTG

D63-2007）查到附2,0.96，由《公路桥涵地基与基础设计规范》2.6b2.6加应力系数0.5036

1191.8102.513.8kN/m3；

1.82.533z2.50.961；故ppmax315.5kPa236.6kPa

44b2.6pz1(hz)(p2h)13.8(1.82.5)0.5036(236.6191.8)59.34101.93161.27kPa

下卧层地基承载力基本容许值[fa0]140kPa

下卧层地基承载力容许值：

[fa][fa0]k22(h3)1401.513.8(4.33)166.91kPapz161.27kPa

满足要求。

例题7.计算基础中心点的最终沉降量

条件：某工程矩形基础长3.6m，宽2.0m，埋深d=1.0m，上部结构物的荷载F=900kN，地基土为均质的粉质粘土

三、综合

例题8：

某桥墩基础底面尺寸2.5m10m，基础埋深2m，控制设计的荷载组合为：支座反力778.8kN及1237kN，桥墩及基础自重3027.39kN，制动力10.1kN，墩帽与墩身风力分别为2.1kN和22.4kN。结构尺寸及地质资料见图。

要求验算：

1.地基承载力；

2.基底合力偏心距；

3.基础稳定性。

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合)

基底应力：

N778.812373027.395042.39

M12370.2778.80.210.110.52.19.322.45.1331.57kNme0M331.5b2.50.0660.417

N5042.3966pmaxNM5042.39233.5kN/m2331.5201.731.821pminAW2.5102169.9kN/m102.56p平均N5042.39201.7kN/m2

A2.510

（1）持力层承载力验算

地基承载力基本容许值：查表[fa0]354kPa，

持力层是黏性土，k10，

因基础埋置深度为原地面下2.0m，故地基承载力不予进行深度修正，则[fa][fa0]354kPapmax233.5kPa

（2）下卧层承载力验算

下卧层根据提供的土工试验资料，当e0.82,IL0.6时，查得[fa0]222kPa，小于持力层[fa0]354kPa，故必须予以验算。

基底至下卧层顶面的距离为z6.124.1m

a10z4.14,1.64，由《公路桥涵地基与基础设计规范》当（JTG

D63-2007）b2.5b2.5查到附加应力系数0.358

pz1(hz)(p2h)19.7(24.1)0.358(201.719.72)120.1758.1178.27kPa

下卧层地基承载力基本容许值222.0

下卧层地基承载力容许值：

[fa][fa0]k22(h3)222.01.519.7(6.13)313.6kPapz178.27kPa

满足要求。

2.基底合理偏心距验算

（1）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足e00.1

b2.50.417

66N778.812373027.395042.39kN

M12370.2778.80.210.110.5197.69kNm

e0MN197.690.0390.10.10.4170.0417

5042.39（2）承受作用标准值效应组合时，应满足e0

在计算基底应力时已经验算符合要求。

M331.5b2.5e00.0660.417

N5042.39663.基础稳定性验算

(1)倾覆验算

b2.5s1.25(m)

22使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P779.812373027.395042.39kN

iPieiHihi12370.2779.80.210.110.5197.69kNme01.2532.051.5 满足要求

0.039使用阶段各种作用的标准值效应组合

M331.5e00.066

N5042.391.25k018.941.3 满足要求

0.066k0197.690.039

5042.39(2)滑动稳定验算

查表得黏土的摩擦系数0.25

使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P778.812373027.395042.39kN

i

Hkcia10.1kN

0.255042.390124.81.5 满足要求

10.1PiHipHia使用阶段各种作用的标准值效应组合

P778.812373027.395042.39kN

iHkcia10.12.122.434.6kN

0.255042.39036.431.3 满足要求

34.6PiHipHia

例题

习题2-8：

某桥墩为混凝土实体墩刚性扩大基础，基础底面尺寸3.1m9.9m，控制设计的荷载组合为：支座反力840kN及930kN；桥墩及基础自重5480kN；设计水位以下墩身及基础浮力1200kN；制动力84kN，墩帽与墩身风力分别为2.1kN和16.8kN。结构尺寸及地质、水文资料见图。

要求验算：

1.地基承载力；

2.基底合力偏心距；

3.基础稳定性。

答案：

1.地基承载力：(仅考虑正常使用极限状态下作用短期效用组合—荷载效应标准组合)

基底应力：

N840930548012006050

M9300.258400.258410.12.19.816.86.3997.32kNmM997.32b3.1e00.1650.517N605066

pmaxNM260kN/m26050997.32197.162.92pminAW3.19.912134.2kN/m9.93.16N6050197.1kN/m2

A3.19.9（1）持力层承载力验算

p平均地基承载力基本容许值：查表[fa0]370kPa，基础埋置深度按一般冲刷线算起为4.1m，

查表k12.0,k24.0

地基承载力修正后的容许值为

[fa][fa0]k1（）k22(h3)1b23702.0(20.510)(3.12)4.010.5(4.13)

439.3Papmax260kPa（2）下卧层承载力验算

下卧层根据提供的土工试验资料，当e0.8,IL1.0时，查得[fa0]150kPa，小于持力层[fa0]370kPa，故必须予以验算。

基底至下卧层顶面的距离为z5.3m

当ab9.9z5.33.19,1.71，由《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）3.1b3.1查到附加应力系数0.635

pz1(hz)(p2h)10.5(4.15.3)0.635(197.110.54.1)98.797.8196.52

下卧层地基承载力基本容许值150.0kPa

下卧层地基承载力容许值

[fa][fa0]k22(h3)150.01.510.5(4.15.33)250.8kPapz196.52kPa[fa]250.8kPa

满足要求

2.基底合理偏心距验算

（1）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足e00.1

b3.10.517

66N840930548012006050kN

M9300.258400.2522.5kNm

e0M22.50.00370.10.10.5170.0517

N6050（2）承受作用标准值效应组合时，应满足e0

在计算基底应力时已经验算符合要求。

e0MN997.32b3.10.1650.517

6050663.基础稳定性验算

(1)倾覆验算

b3.1s1.55(m)

22使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P84093054807250kN

iPieiHihi9300.258400.258410.1870.9kNme01.5512.911.5 满足要求

0.120使用阶段各种作用的标准值效应组合

M997.32e00.165

N60501.55k09.391.3 满足要求

0.165k0870.90.120

7250(2)滑动稳定验算

查表得中砂的摩擦系数0.35

使用阶段永久作用和汽车的标准值效应组合

P84093054807250kN

iHkcia84kN

0.357250030.21.5 满足要求

84PiHipHia使用阶段各种作用的标准值效应组合

P840930548012006050kN

iHia842.116.8102.9kN

kcPiHipHia0.356050020.591.3 满足要求

102.9

习题2-9

有一桥墩墩底为矩形2m8m，刚性扩大基础（C20混凝土）顶面设在河床下1m，作用于基础顶面荷载：轴心垂直力N=5200Kn，弯矩M=840Kn.m，水平力H=96kN。地基土为一般黏性土，第一层厚2m（自河床算起）19.0kN/m3，e0.9，IL0.8；第二层厚5m，，请确19.5kN/m3，e0.45，IL0.35，低水位在河床下1m（第二层以下为泥质页岩）定基础埋置深度及尺寸，并经过验算说明其合理性。

答案：

1.确定基础埋深及尺寸；

（1）根据河流的低水位在河床下1m，初步确定基础底在河床下1+1.5=2.5m

如上图，基础厚度1.5m，C20混凝土的刚性角max400，基础剖面按两层台阶浇筑，其中襟边长度1.5tan4000.63m，取c0.6m

c2

2ctan400

H则基础底面长宽尺寸为：

长度(横桥向)：

al2Htan8220.610.（4m）

宽度(顺桥向)：

bd2Htan2220.64.（4m）

每层台阶高度0.75m

（2）持力层承载力验算

地基承载力基本容许值：

查表得[fa0]410kPa

基础埋置深度小于3m，且为黏性土，地基承载力不用修正。

地基承载力容许值为[fa][fa0]410kPa

基底应力:（按低水位时计算）

基础自重：混凝土的容重为24kN/m3

N基24(10.44.40.75(820.6)(220.6)0.75)1353.6(kN)

N土(1910)(10.44.4(10.75)9.23.20.75821)378（kN）N浮wAh1010.44.41.5686.4(kN)

NFN基N土N浮52001353.6378686.46245.2(kN)

M840961.5984(kNm)

e0M984b4.40.1580.73

N6245.266pmaxNM175.80kN/m26245.2984136.529.32

2pminAW10.44.4110.44.42107.18kN/m6

[fa]410kPapmax175.80kPa

故底面积可以调小一些

初步估算AN520012.5，

[fa]410襟边取c0.3m 则基础底面为3.2m9.2m

N基24(9.23.20.75(820.3)(220.3)0.75)932.4(kN)

N土(1910)(9.23.2(10.75)8.62.60.75821)187.（5kN）N浮wAh109.23.21.5441.6(kN)

NFN基N土N浮5200932.4187.2441.65878(kN)

M840961.5984(kNm)

e0M984b3.20.1670.53

N587866pmaxNM262.3kN/m25878984199.662.7

2pminAW9.23.219.23.22136.9kN/m6