2024年3月24日发(作者：羊天逸)
长焦距大口径红外光学系统的优化设计
付学志;王日胜;胡兵;李岩
【摘 要】针对某长焦距大口径光电设备的特殊要求，基于卡塞格林光学折反系统
达到了较好的红外成像质量和紧凑的结构尺寸。首先通过计算对红外光学系统进行
了初步焦距分配；然后对卡塞格林反射组件和红外组件进行了分段优化设计，特别
是为克服温度变化对焦距和像质的影响，在后组设计三片透镜作为调焦组，保证了
成像质量；最后，为了消除杂光的影响，分别对轴上、轴外光线进行追迹并设计了
主、次镜遮光罩。设计结果分析表明主要指标均满足设计要求。%According to
the special requirements of a large aperture and long focal length optical
equipment, better quality of infrared imaging and compact structure was
achieved based on Cassegrain optical catadioptric system. Firstly, focal
length assignment was calculated. Then, Cassegrain reflect component and
infrared component was optimized respectively. Specially, in order to
overcome the impact of temperature’s change on focal length and image
quality, designed three lenses as focus group. Lastly, the main and
subordinate lens’s hoods were designed to eliminate the influence of
stray light. The design results show that the main indexes meet the design
requirements.
【期刊名称】《光电工程》
【年(卷),期】2015(000)006
【总页数】5页(P90-94)
【关键词】光电成像;卡塞格林光学系统;红外光学
【作 者】付学志;王日胜;胡兵;李岩
【作者单位】91635部队，北京 102249;91635部队，北京 102249;91635部队，
北京 102249;91635部队，北京 102249
【正文语种】中 文
【中图分类】TN216
0 引 言
由于红外CCD焦平面技术已经比较成熟，长焦距、大口径红外成像系统的应用愈
来愈广。特别是在军事方面，口径超过250 mm的红外光学系统基本上已不可能
用纯透镜形式实现，反射式两镜系统是最合理的选择[1]。卡塞格林折反式光学系
统能够以简单的光学结构实现大口径光学系统的多种功能，随着非球面加工检测技
术的进步，该系统越来越广泛地应用于国内外众多大中型光学成像或扩束系统中。
卡塞格林系统结构虽然简单，但对精度要求较高，实现高精度的设计和装配要求，
是保证整体系统光学成像质量的关键[2-3]。
某光电设备对红外光学系统的设计要求为相对孔径1：3，焦距1 500 mm，属典
型的长焦距大口径光学系统，色差及二级光谱等像差较大。为了便于承载平台的高
精度运动，要求传感器尽量压缩体积、减轻重量，其结构形式要求非常紧凑；而且
为了提高灵敏度采用了制冷型红外探测器，在设计中还必须考虑100%冷光阑设计
及冷反射的分析和控制；红外光学材料温度折射率系数大，必须采取措施消除温度
变化带来的像面偏移。综合这些因素，红外光学系统的像差平衡优化困难。
针对该型光学系统特点，为了校正像差、提高像质，采取以下优化设计措施：
1) 根据红外光学系统长焦距大口径的特点，采用卡塞格林(简称卡式)折反结构形式，
以达到较好的成像质量和紧凑的结构尺寸，且可避免采用透射系统带来的大口径透
射光学红外材料制作和加工的困难。
2) 针对制冷型红外光学系统要满足100%冷光阑效率的要求，采用二次成像结构
形式，将冷屏直径设置为系统的出瞳，并将入瞳设计在主镜的第一面上。后组设置
调焦镜，实现对近距离目标成像和补偿温度变化引起的像面漂移。
3) 为了装调的方便，设计时采用分段消像差的优化设计方法，即卡塞格林反射组
件和后组红外组件分别独立校正像差，而且卡式反射组件可单独装调检测，保证了
成像质量。
1 红外光学系统初步焦距分配
为保证整体系统光学成像质量，首先要实现高精度的焦距计算和分配，包括卡塞格
林反射组件主镜、次镜焦距分配以及卡塞格林反射组件和红外组件的焦距分配等。
图1所示为卡式光学系统原理图。由于卡塞格林反射组件不仅受总焦距和系统总
长度的限制，还有中心遮栏、杂光遮挡和轴外渐晕等一系列的特殊问题需要考虑，
其主镜、次镜的曲率半径分配无法用解方程的方法直接确定，只能通过多次试算，
逐步确定系统的各参数[4]。
图1 卡式光学系统原理图Fig.1 Design of front lens’s hood
初步选取探测器灵敏面至冷屏距离为s=20 mm，卡式组件主镜顶点曲率半径r主
=-1 700 mm，主镜焦距=850 mm，又由于红外光学系统受温度变化的影响较大，
为了得到清晰的成像面，必须留出调焦的距离，因此选定系统的后截距为s′=45
mm，当系统的总焦距为f′=1 500 mm时，设卡塞格林反射组件的组合焦距为′，
红外组件的组合焦距为，放大率为β，物距为l2。则：
另设卡塞格林反射组件中主镜与次镜的间隔为d，如图1所示，则次镜的放大倍率：
取=d，又由：
得d≈591.6 mm。
2 光学系统分段优化设计
主要包括红外组件的结构形式及调焦方式的选择。
考虑到装调检测的因素，该光学系统采用分段优化的设计方法，即卡塞格林反射组
件和红外组件分别进行像差设计，并使组合系统的各项指标满足要求[5]。其中，
卡塞格林反射组件的设计中主要解决的问题是：将入瞳设置在主镜面上，控制出瞳
距离和直径，缩短总长，控制中心遮拦比；红外组件设计中主要解决的问题是：将
卡塞格林反射组件的出瞳直径设置为该组的入瞳直径，使出瞳直径等于7.255
mm，出瞳距离等于20 mm。
该系统焦距长、口径大，像差平衡又采用分段式设计，因此红外组件必须选择较为
复杂的四片透镜式或五片透镜式的结构形式才能满足系统像质要求，考虑到温度变
化调焦及不同温度条件下的系统冷反射强度的控制，该红外组件最少应选用五片透
镜式的结构形式。
对于红外组件调焦组的选择应遵循：当温度变化移动调焦组时，系统焦距变化应不
大于±5%，像质的变化应满足“轴上光弥散斑直径不大于0.03 mm(16 lp/mm)”
的要求。分析本光学系统的结构形式，红外组件作为调焦组可分三种方式：方式一
是红外组件(五片透镜)整组作为调焦组；方式二是三片透镜作为调焦组；方式三是
两片透镜作为调焦组。比较三种调焦方式在-30℃～+60℃的温度范围内对焦距和
像质的影响，选择对焦距和像质影响最小的一种方式作为调焦组。
经仿真计算和对比分析：方式一的五片整组红外组件的调焦方式，在低温-30℃时
像质不能满足设计要求，在高温+60℃时，该种调焦方式对系统总焦距的影响达
41.9%，超出了“不大于±5%”的指标要求，对1 km的距离，调焦失效；方式三
的两片式调焦方式，在-30℃～+60℃的温度范围内弥散斑直径满足设计要求，调
焦行程最长为3.94 mm，但在-30℃和+60℃时，该种调焦方式对系统焦距的影响
分别为26.2%和12.7%，超出了“不大于±5%”的指标要求；方式二的三片式调
焦方式，在-30℃和+60℃时，该种调焦方式对系统总焦距的影响满足“不大于
±5%”的指标要求，弥散斑直径较方式三大，但未超出3个像元，调焦行程最长
为6.7 mm，比方式三的行程长。三种调焦方式的冷反射效应的强度均较小。
综合上述三种调焦方式的优缺点，选择方式二为该系统的调焦组。调焦组三片透镜
采用凸轮传动的方式进行调焦，如图2所示。
图2 调焦组模型示意图Fig.2 Model schematics of focus group
3 遮光罩的设计
卡式红外镜头的光学系统是由卡塞格林反射组、红外补偿组两部分组成。由于卡塞
格林光学系统特殊的结构形式，受杂光的影响比较严重，其杂光的形式主要有三种
[6]：
1) 不经主镜、次镜由物空间直接射到像面的杂光。这是卡塞格林系统结构形式所
特有的；
2) 系统视场内的成像光束，不按正常成像光路，经镜面来回反射到像面形成的杂
光；
3) 系统视场以外的光线经镜筒壁漫反射而射到像面的杂光。
若杂光遮挡不好，可降低目标的对比度、降低系统的分辨力，但若遮光罩设计合理，
则可大大减少杂光对系统的影响。为了消除杂光的影响，分别对轴上、轴外光线进
行追迹，按实际光线的轨迹设计主、次镜遮光罩[7]。主、次镜遮光罩的加入，使
轴外最大视场的渐晕系数从原来的99%降到了75%。视场边缘的光能有所减少。
另外，根据需要在镜头前设置前遮光罩，如图3所示，它既能直接遮挡部分太阳
光和其他杂光进入光学系统，又可利用其表面材料特性对已进入遮光罩的杂散光进
行吸收，从而提高设备的信噪比[8]。
图3 前遮光罩设计Fig.3 Design of front lens’s hood
4 光学设计结果分析
初步设计光学系统外形图如图4所示。
主要指标的设计结果和像质分析结果见表1、表2所示，其中红外光学材料为氟化
钙(4 μm折射率为1.407 2，折射率温度系数dn/dt为-7.5×10-6/℃，热膨胀系
数为18.85×10-6/℃)，镜筒支撑材料为铝合金(牌号LY12，热膨胀系数为
22×10-6/℃)。
从表1中可以看出，本系统主要指标的设计值均满足指标要求；从表2中可以看
出，该光学系统的像质满足设计要求。
表1 主要指标的设计结果Table 1 Design results of main indexesDesign
results Index requirements Focal distance/mm 1 600 1 500 Light
transmission aperture/mm 533 533 Relative aperture(D/F) 1/3 1/3 Image
distance/mm 38.8 Distance of first face to image face/mm 700 Brand
range/μm 3～5 3～5
图4 红外光学系统外形图Fig.4 Schematics of infrared optical system
表2 系统弥散圆直径(算术平均值)Table 2 System dispersion circle
diameter(arithmetic average value)Field of view Dispersion spot
diameter/mm Transfer function value at 20 lp/mm(meridian and sagittal
directions)0 field of view 0.001 09 69.3%/69.3%07 field of view 0.001 60
69.1%/68.8%1 field of view 0.001 79 69%/67.6%
5 结 论
长焦距大口径红外光学系统的设计难点在于平衡解决系统结构尺寸和像质之间的矛
盾。本文采用卡塞格林折反结构形式开展系统设计，避免了以往采用直接透射系统
带来的红外材料制作和加工的困难。主要设计过程包括卡塞格林反射组件主镜、次
镜焦距分配以及卡塞格林反射组件和红外组件的焦距分配等，本文还对红外组件的
结构形式、调焦方式及遮光罩等进行了优化设计。文中给出的设计实例，在保证成
像质量的同时，成功减小了某制冷型红外光学设备的体积和重量，主要指标的设计
值均满足预先要求。
参考文献：
[1]李婕，明景谦，卢若飞.一种改进型的红外卡塞格林光学系统设计 [J].红外技术，
2010，32(2)： Jie，MING Jingqian，LU Ruofei. Design of an
Ameliorating Infrared Cassegrain Optical System [J].Infrared Technology，
2010，32(2)：76-80.
[2]张庭成，廖志波.6倍制冷型中红外连续变焦光学系统设计 [J].光学学报，2012，
32(11)： Tingcheng，LIAO of 6X Cooled Thermal
Imaging Middle Infrared Continuous Zoom Optical System[J].Acta Optica
Sinica，2012，32(11)：1-5.
[3]刘莹奇.轻型车载大口径光电跟测系统光学设计 [J].光学技术，2012，38(5)：
l Design of Electro-optical Vehicle-based
Tracking System with Large Aperture and Lightweight [J].Optical Technique，
2012，38(5)：583-587.
[4]王彬，蒋世磊.卡塞格林系统计算机辅助装调技术研究 [J].光学仪器，2008，
30(1)： Bin，JIANG on Computer Aided
Alignment Method of Cassegrain System [J].Optical Instruments，2008，
30(1)：50-54.
[5]洪永丰，张学明，程欣，等.航空变焦镜头的小型化设计 [J].光电工程，2010，
37(3)： Yongfeng，ZHANG Xueming，CHENG Xin，et
urization Design of Aerial Zoom Lenses [J].Opto-Electronic
Engineering，2010，37(3)：61-65.
[6]邱民朴.大视场红外扫描成像光学系统设计 [J].红外技术，2012，34(11)：648-
l Design of Wide FOV Infrared Scanning Imaging
System [J].Infrared Technology，2012，34(11)：648-651.
[7]赵新亮，王海霞，崔莉，等.长波双视场扫描型红外光学系统设计 [J].红外与激
光工程，2011，40(8)： Xinliang，WANG Haixia，CUI Li，
et of Dual-field Scanning LWIR Optical System [J].Infrared and
Laser Engineering，2011，40(8)：1517-1520.
[8]张鑫，贾宏光.大相对孔径红外消热差物镜设计 [J].中国光学，2011，4(4)：
Xin，JIA l Design of Infrared
Athermalized Objective with Large Relative Aperture [J].Chinese Optics，
2011，4(4)：374-379.
2024年3月24日发(作者：羊天逸)
长焦距大口径红外光学系统的优化设计
付学志;王日胜;胡兵;李岩
【摘 要】针对某长焦距大口径光电设备的特殊要求，基于卡塞格林光学折反系统
达到了较好的红外成像质量和紧凑的结构尺寸。首先通过计算对红外光学系统进行
了初步焦距分配；然后对卡塞格林反射组件和红外组件进行了分段优化设计，特别
是为克服温度变化对焦距和像质的影响，在后组设计三片透镜作为调焦组，保证了
成像质量；最后，为了消除杂光的影响，分别对轴上、轴外光线进行追迹并设计了
主、次镜遮光罩。设计结果分析表明主要指标均满足设计要求。%According to
the special requirements of a large aperture and long focal length optical
equipment, better quality of infrared imaging and compact structure was
achieved based on Cassegrain optical catadioptric system. Firstly, focal
length assignment was calculated. Then, Cassegrain reflect component and
infrared component was optimized respectively. Specially, in order to
overcome the impact of temperature’s change on focal length and image
quality, designed three lenses as focus group. Lastly, the main and
subordinate lens’s hoods were designed to eliminate the influence of
stray light. The design results show that the main indexes meet the design
requirements.
【期刊名称】《光电工程》
【年(卷),期】2015(000)006
【总页数】5页(P90-94)
【关键词】光电成像;卡塞格林光学系统;红外光学
【作 者】付学志;王日胜;胡兵;李岩
【作者单位】91635部队，北京 102249;91635部队，北京 102249;91635部队，
北京 102249;91635部队，北京 102249
【正文语种】中 文
【中图分类】TN216
0 引 言
由于红外CCD焦平面技术已经比较成熟，长焦距、大口径红外成像系统的应用愈
来愈广。特别是在军事方面，口径超过250 mm的红外光学系统基本上已不可能
用纯透镜形式实现，反射式两镜系统是最合理的选择[1]。卡塞格林折反式光学系
统能够以简单的光学结构实现大口径光学系统的多种功能，随着非球面加工检测技
术的进步，该系统越来越广泛地应用于国内外众多大中型光学成像或扩束系统中。
卡塞格林系统结构虽然简单，但对精度要求较高，实现高精度的设计和装配要求，
是保证整体系统光学成像质量的关键[2-3]。
某光电设备对红外光学系统的设计要求为相对孔径1：3，焦距1 500 mm，属典
型的长焦距大口径光学系统，色差及二级光谱等像差较大。为了便于承载平台的高
精度运动，要求传感器尽量压缩体积、减轻重量，其结构形式要求非常紧凑；而且
为了提高灵敏度采用了制冷型红外探测器，在设计中还必须考虑100%冷光阑设计
及冷反射的分析和控制；红外光学材料温度折射率系数大，必须采取措施消除温度
变化带来的像面偏移。综合这些因素，红外光学系统的像差平衡优化困难。
针对该型光学系统特点，为了校正像差、提高像质，采取以下优化设计措施：
1) 根据红外光学系统长焦距大口径的特点，采用卡塞格林(简称卡式)折反结构形式，
以达到较好的成像质量和紧凑的结构尺寸，且可避免采用透射系统带来的大口径透
射光学红外材料制作和加工的困难。
2) 针对制冷型红外光学系统要满足100%冷光阑效率的要求，采用二次成像结构
形式，将冷屏直径设置为系统的出瞳，并将入瞳设计在主镜的第一面上。后组设置
调焦镜，实现对近距离目标成像和补偿温度变化引起的像面漂移。
3) 为了装调的方便，设计时采用分段消像差的优化设计方法，即卡塞格林反射组
件和后组红外组件分别独立校正像差，而且卡式反射组件可单独装调检测，保证了
成像质量。
1 红外光学系统初步焦距分配
为保证整体系统光学成像质量，首先要实现高精度的焦距计算和分配，包括卡塞格
林反射组件主镜、次镜焦距分配以及卡塞格林反射组件和红外组件的焦距分配等。
图1所示为卡式光学系统原理图。由于卡塞格林反射组件不仅受总焦距和系统总
长度的限制，还有中心遮栏、杂光遮挡和轴外渐晕等一系列的特殊问题需要考虑，
其主镜、次镜的曲率半径分配无法用解方程的方法直接确定，只能通过多次试算，
逐步确定系统的各参数[4]。
图1 卡式光学系统原理图Fig.1 Design of front lens’s hood
初步选取探测器灵敏面至冷屏距离为s=20 mm，卡式组件主镜顶点曲率半径r主
=-1 700 mm，主镜焦距=850 mm，又由于红外光学系统受温度变化的影响较大，
为了得到清晰的成像面，必须留出调焦的距离，因此选定系统的后截距为s′=45
mm，当系统的总焦距为f′=1 500 mm时，设卡塞格林反射组件的组合焦距为′，
红外组件的组合焦距为，放大率为β，物距为l2。则：
另设卡塞格林反射组件中主镜与次镜的间隔为d，如图1所示，则次镜的放大倍率：
取=d，又由：
得d≈591.6 mm。
2 光学系统分段优化设计
主要包括红外组件的结构形式及调焦方式的选择。
考虑到装调检测的因素，该光学系统采用分段优化的设计方法，即卡塞格林反射组
件和红外组件分别进行像差设计，并使组合系统的各项指标满足要求[5]。其中，
卡塞格林反射组件的设计中主要解决的问题是：将入瞳设置在主镜面上，控制出瞳
距离和直径，缩短总长，控制中心遮拦比；红外组件设计中主要解决的问题是：将
卡塞格林反射组件的出瞳直径设置为该组的入瞳直径，使出瞳直径等于7.255
mm，出瞳距离等于20 mm。
该系统焦距长、口径大，像差平衡又采用分段式设计，因此红外组件必须选择较为
复杂的四片透镜式或五片透镜式的结构形式才能满足系统像质要求，考虑到温度变
化调焦及不同温度条件下的系统冷反射强度的控制，该红外组件最少应选用五片透
镜式的结构形式。
对于红外组件调焦组的选择应遵循：当温度变化移动调焦组时，系统焦距变化应不
大于±5%，像质的变化应满足“轴上光弥散斑直径不大于0.03 mm(16 lp/mm)”
的要求。分析本光学系统的结构形式，红外组件作为调焦组可分三种方式：方式一
是红外组件(五片透镜)整组作为调焦组；方式二是三片透镜作为调焦组；方式三是
两片透镜作为调焦组。比较三种调焦方式在-30℃～+60℃的温度范围内对焦距和
像质的影响，选择对焦距和像质影响最小的一种方式作为调焦组。
经仿真计算和对比分析：方式一的五片整组红外组件的调焦方式，在低温-30℃时
像质不能满足设计要求，在高温+60℃时，该种调焦方式对系统总焦距的影响达
41.9%，超出了“不大于±5%”的指标要求，对1 km的距离，调焦失效；方式三
的两片式调焦方式，在-30℃～+60℃的温度范围内弥散斑直径满足设计要求，调
焦行程最长为3.94 mm，但在-30℃和+60℃时，该种调焦方式对系统焦距的影响
分别为26.2%和12.7%，超出了“不大于±5%”的指标要求；方式二的三片式调
焦方式，在-30℃和+60℃时，该种调焦方式对系统总焦距的影响满足“不大于
±5%”的指标要求，弥散斑直径较方式三大，但未超出3个像元，调焦行程最长
为6.7 mm，比方式三的行程长。三种调焦方式的冷反射效应的强度均较小。
综合上述三种调焦方式的优缺点，选择方式二为该系统的调焦组。调焦组三片透镜
采用凸轮传动的方式进行调焦，如图2所示。
图2 调焦组模型示意图Fig.2 Model schematics of focus group
3 遮光罩的设计
卡式红外镜头的光学系统是由卡塞格林反射组、红外补偿组两部分组成。由于卡塞
格林光学系统特殊的结构形式，受杂光的影响比较严重，其杂光的形式主要有三种
[6]：
1) 不经主镜、次镜由物空间直接射到像面的杂光。这是卡塞格林系统结构形式所
特有的；
2) 系统视场内的成像光束，不按正常成像光路，经镜面来回反射到像面形成的杂
光；
3) 系统视场以外的光线经镜筒壁漫反射而射到像面的杂光。
若杂光遮挡不好，可降低目标的对比度、降低系统的分辨力，但若遮光罩设计合理，
则可大大减少杂光对系统的影响。为了消除杂光的影响，分别对轴上、轴外光线进
行追迹，按实际光线的轨迹设计主、次镜遮光罩[7]。主、次镜遮光罩的加入，使
轴外最大视场的渐晕系数从原来的99%降到了75%。视场边缘的光能有所减少。
另外，根据需要在镜头前设置前遮光罩，如图3所示，它既能直接遮挡部分太阳
光和其他杂光进入光学系统，又可利用其表面材料特性对已进入遮光罩的杂散光进
行吸收，从而提高设备的信噪比[8]。
图3 前遮光罩设计Fig.3 Design of front lens’s hood
4 光学设计结果分析
初步设计光学系统外形图如图4所示。
主要指标的设计结果和像质分析结果见表1、表2所示，其中红外光学材料为氟化
钙(4 μm折射率为1.407 2，折射率温度系数dn/dt为-7.5×10-6/℃，热膨胀系
数为18.85×10-6/℃)，镜筒支撑材料为铝合金(牌号LY12，热膨胀系数为
22×10-6/℃)。
从表1中可以看出，本系统主要指标的设计值均满足指标要求；从表2中可以看
出，该光学系统的像质满足设计要求。
表1 主要指标的设计结果Table 1 Design results of main indexesDesign
results Index requirements Focal distance/mm 1 600 1 500 Light
transmission aperture/mm 533 533 Relative aperture(D/F) 1/3 1/3 Image
distance/mm 38.8 Distance of first face to image face/mm 700 Brand
range/μm 3～5 3～5
图4 红外光学系统外形图Fig.4 Schematics of infrared optical system
表2 系统弥散圆直径(算术平均值)Table 2 System dispersion circle
diameter(arithmetic average value)Field of view Dispersion spot
diameter/mm Transfer function value at 20 lp/mm(meridian and sagittal
directions)0 field of view 0.001 09 69.3%/69.3%07 field of view 0.001 60
69.1%/68.8%1 field of view 0.001 79 69%/67.6%
5 结 论
长焦距大口径红外光学系统的设计难点在于平衡解决系统结构尺寸和像质之间的矛
盾。本文采用卡塞格林折反结构形式开展系统设计，避免了以往采用直接透射系统
带来的红外材料制作和加工的困难。主要设计过程包括卡塞格林反射组件主镜、次
镜焦距分配以及卡塞格林反射组件和红外组件的焦距分配等，本文还对红外组件的
结构形式、调焦方式及遮光罩等进行了优化设计。文中给出的设计实例，在保证成
像质量的同时，成功减小了某制冷型红外光学设备的体积和重量，主要指标的设计
值均满足预先要求。
参考文献：
[1]李婕，明景谦，卢若飞.一种改进型的红外卡塞格林光学系统设计 [J].红外技术，
2010，32(2)： Jie，MING Jingqian，LU Ruofei. Design of an
Ameliorating Infrared Cassegrain Optical System [J].Infrared Technology，
2010，32(2)：76-80.
[2]张庭成，廖志波.6倍制冷型中红外连续变焦光学系统设计 [J].光学学报，2012，
32(11)： Tingcheng，LIAO of 6X Cooled Thermal
Imaging Middle Infrared Continuous Zoom Optical System[J].Acta Optica
Sinica，2012，32(11)：1-5.
[3]刘莹奇.轻型车载大口径光电跟测系统光学设计 [J].光学技术，2012，38(5)：
l Design of Electro-optical Vehicle-based
Tracking System with Large Aperture and Lightweight [J].Optical Technique，
2012，38(5)：583-587.
[4]王彬，蒋世磊.卡塞格林系统计算机辅助装调技术研究 [J].光学仪器，2008，
30(1)： Bin，JIANG on Computer Aided
Alignment Method of Cassegrain System [J].Optical Instruments，2008，
30(1)：50-54.
[5]洪永丰，张学明，程欣，等.航空变焦镜头的小型化设计 [J].光电工程，2010，
37(3)： Yongfeng，ZHANG Xueming，CHENG Xin，et
urization Design of Aerial Zoom Lenses [J].Opto-Electronic
Engineering，2010，37(3)：61-65.
[6]邱民朴.大视场红外扫描成像光学系统设计 [J].红外技术，2012，34(11)：648-
l Design of Wide FOV Infrared Scanning Imaging
System [J].Infrared Technology，2012，34(11)：648-651.
[7]赵新亮，王海霞，崔莉，等.长波双视场扫描型红外光学系统设计 [J].红外与激
光工程，2011，40(8)： Xinliang，WANG Haixia，CUI Li，
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