2024年3月27日发(作者：虞冠宇)
维普资讯
・
５０・ 煤矿机 电 ２００８年第４期
关于ＧＢ／Ｔ３４８０．１９９７渐开线圆柱齿轮
轮缘系数 的探讨
冒维鹏，江耕华，袁敏
（煤炭科学研究总院上海分院，上海２０００３０）
摘 要： 行星齿轮传动中，薄轮缘齿根弯曲强度常用库氏（Ｂ．Ｈ．Ｋｙ｜ⅡＰ见ＢＵＥＢ）算法进行计算，通
过实例计算表明，新国标ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７计算结果与库氏算法计算结果基本一致。
关键词： 轮缘系数；齿根弯曲疲劳强度；薄轮缘；计算方法
中图分类号：ＴＨ１３２．４１ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００１—０８７４（２００８）０４—００５０—０３
Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ Ｒｉｍ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｔａｎｄａｒｄ ＧＢ／Ｔ３４８０－１９９７
ＭＡＯ Ｗｅｉ－ｐｅｎｇ，ＪＩＡＮＧ Ｇｅｎ—ｈｕａ，ＹＵＡＮ Ｍｉｎ
（Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｂｒａｎｃｈ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０００３０，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｔｏｏｔｈ ｂｅｎｄｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｉｎ ｒｉｍ ｇｅａｒ ｉｓ ｕｓｕａｌｌｙ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂｙ Ｋｕ，ｓ ｍｅｔｈｏｄ ｉｎ ｐｌａｎｅｔ ｇｅａｒ
ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ．Ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７ ａｎｄ Ｋｕｇ ｍｅｔｈｏｄ ａｒｅ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ｆｏｒ ｅｘａｍｐｌｅｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ： ｒｉｍ ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ；ｂｅｎｄｉｎｇ ｆａｔｉｇｕｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｏｏｔｈ ｒｏｏｔ；ｔｈｉｎ ｒｉｍ；ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ
新国标ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７与ＧＢ３４８０—１９８３相比， 线的拉伸侧（图１ｂ）。
强调了弯曲强度的重要性，在附录中，给出了较大的
弯曲强度安全系数参考值（见表１），还以“提示的附
录ｃ”给出了薄轮缘齿根弯曲应力的计算方法。轮
缘系数 的计算使齿轮弯曲强度计算方法更趋完
整。本文探讨“提示附录Ｃ”的可信度。
表１强度安全系数参考值
使用要求 最小安全系数
ＳＦ… ＳＨ…
ａ）薄轮缘 ｂ）厚轮缘
图１轮齿破坏特性示意图
载荷作用于单对轮齿外界点时，薄轮缘齿轮齿
１齿轮轮缘应力的算法
根应力的基本值为：
由于均载与保证轴承足够寿命的需要，２ｋ—ｈ型
Ｏ＇ＦＯ 盖
行星传动太阳轮、行星轮和内齿圈常设计成薄轮缘
ｏｒＦ：ｏｒ ＫＡＫｖＫ吨ＫＦ
齿轮。计算与分析表明，当齿轮的轮缘厚度ｓ 小于
式中：Ｆ 一端面分度圆上的名义切向力，Ｎ；
轮齿全齿高ｈ 时，齿根弯曲应力将明显增大，齿轮
６一齿轮宽度，ｍｍ；
破坏有其特殊性。图１所示，外齿薄轮缘轮齿齿根
ｍ 一法向模数，ｍｍ；
产生的裂纹，方向朝轮缘的内表面，内齿的裂纹朝外
ｌ， 一载荷作用于单对齿啮合区外界点时的齿
表面（图１ａ）；而厚轮缘产生的裂纹则在齿根过渡曲
形系数；
维普资讯
２００８年第４期 煤矿机 电
Ｙｒ＝５ ４ ３．６３．２３ ２．８ ２．６ ２．４
２－０
・５１・
载荷作用于单对齿啮合区外界点时的应
力修正系数；
ｙ目一螺旋角系数；
一
一
１－８
一
轮缘系数；
使用系数；
１．６
动载系数；
阳一
齿向载荷分布系数；
一
Ｉ．４
齿间载荷分布系数。
与厚轮缘齿轮计算不同的是增加了轮缘系数
一
１．２
／ Ｊ｜ｌ｝ ／ ／Ｉ ｜ ， ｜
Ｉｌ Ｉ｜｜ Ｉ｝｛ ． ｜ ｝ ｝
２．２
｜｜ ｊｉｌ ／ ／ ／ ｛ ？
Ｊ
’ ／ ｜ｆ ｌ ｛ Ｉ
ｌ Ｔ ， ／
，
１ ． ｆ ／
，，ｆ ／ ／ ／
／ ／ ／。
｜
．
ｆ
．
．
／
．．｜
１．０
０ ０．４ ０．８
／
１．２ １．６ ２．０ ２．４
Ｙ８≥１的影响。标准附录推荐，轮缘厚度与齿高比
ｍ 与轮缘系数 分布如图２所示。由以ｍ ＝１和
ｍ ＝１．５６为折点的三段直线组成。轮缘系数未考
虑加工台阶、缺口、键槽等结构对弯曲应力的影响。
ｃｒ０ ．Ｈ／ｆｆＦ
ａ）外齿轮
当ｍＢ ４１ Ｙ８＿１＿６ｌ ），
当１ ＜１．５６ －０．６５６ｌ ）
当ｍＢ≥１．５６时，Ｙ８＝１
／
』
／
，
６ｑ８．Ｈ／６Ｆ
ｂ）内齿轮
｝｝｝
８ ７ ６ ５ ４ ３ ２ １ Ｏ
图３弯曲应力修正系数曲线图
合度系数 ＝１，齿形系数 ＝３．４２，啮合角 ＝
２５。４１ 。具体尺寸见图４。
图２轮缘系数
，
曲线图
前苏联库特略夫采夫推荐薄轮缘齿根弯曲应力
的计算方法，以光弹实验与计算为依据。在工程设计
计算中轮缘弯曲应力修正系数 由图３曲线确定。
图中： ∞一轮缘最小截面上的名义弯曲应力；
，一
厚轮缘（刚性）轮齿弯曲应力；
ｙ＿齿形系数。
强度验算条件为：
ｒ一 ］
＝ ，
＝
用库氏计算法：
１０２ ３８’０．２４２
…●一
●
或［ ］ ＝
ｌ ∞
＞ ，
Ｐ
Ｈ＝０．５ｄ 一Ｐ＝３６．３７９
式中： 一薄轮缘计算时，齿根弯曲应力；
一
薄轮缘计算时，齿根许用弯曲应力；
厚轮缘计算时，齿根许用弯曲应力。
当 ＜０．２８时，按下式计算轮缘应力与轮齿弯
曲应力比：
一
２实例
Ｉ Ｉ ６（ ＋０．３１８ｔｇ ，）ｐ２ｍＫ
『 『： 一 （———— ｐ＋０
５ｈ ）
一
．
（１）功率２８００ｋＷ水泥磨设备的行星齿轮减速
器第１级行星轮，模数ｍ＝１０，变位系数 ＝０．５，重
：０．８６
一‘
（下转第５４页）
维普资讯
・
５４・ 煤矿机 电 ２００８年第４期
下拉电阻Ｒ９一Ｒ１６和位选电阻Ｒ１７一Ｒ１８是必须
电平，该低电平加到第１脚，使ＭＡＸ８１３产生复位输
的，它们之间的比例关系在５：１到５０：１之间，典型
出，使单片机有效复位，摆脱死循环的困境。另外，
值是１０：１。下拉电阻取值范围在１０—１００ｋｌｌ，位选 当电源电压低于限值４．６５Ｖ时，ＭＡＸ８１３也产生复
电阻取值范围在１—１０ｋｆｌ。 位输出，使单片机处于复位状态，不执行任何命令，
２）语音芯片控制电路。由ＩＳＤ４００２片选信号 直至电源电压恢复正常，可有效防止因电源电压较
ｓｓ连接Ｐ１．１；串行输入信号ＭＯＳＩ连接Ｐ３．０，可以 低时单片机产生错误的动作。
向语音芯片发送放音地址以及操作命令；串行时钟
输入端ＳＣＬＫ连接Ｐ３．１，为语音芯片提供时钟输入；
３结语
中断引脚ＩＮＴ连接Ｐ３．３，以便及时捕获语音芯片发 本食物加热装置体积小、成本低、无需专用电
出的中断信号。本系统中，语音芯片没有用到外部
源，控制简单，保护功能较多，软、硬件实现容易，性
时钟，ＸＣＬＫ引脚必须接地。ＩＳＤ４００２语音芯片的工
价比较高，是一种实用价值高的新型装置。
作电压是３Ｖ，需要连接电压变换电路。当定时时间
参考文献：
到时，语音信号通过ＡＵＤＯＵＴ端送到音频功率放大
［１］王兆安，黄俊．电力电子技术［Ｍ］．北京：机械工业出版社，
电路。调节可调电阻ＲＢ可以实现功放电路２０—
２００４
［２］ 王振红，李洋，郝承祥．ＩＳＤ４００４语音芯片的工作原理及其在智
２００ＤＢ的放大范围调整。
能控制系统中的应用［Ｊ］．电子器件，２００２（２５）
３）看门狗电路。看门狗电路的电源监控芯片
［３］梁子伊．ＩＳＤ４００４系列语音芯片的单片机控制技术［Ｊ］．单片机
ＭＡＸ８１３是一块体积小、功耗低、性价比高的带看门
与嵌入式系统，２００２（２）
狗和电源监控功能的复位芯片，其第１脚和第８脚
作者简介：高建朝（１９７６一），男，工程师，在读硕士研究生。毕业于
相连，在软件设计中，ＡＴ８９Ｓ５１的Ｐ１．７引脚不断输
石家庄煤炭工业学校，现在河北金能金牛股份公司邢东煤矿从事技
术工作。
出脉冲信号，若因某种原因单片机进入死循环，则无
（收稿日期：２００８—０３—１７；责任编辑：姚克）
脉冲输出。经１．６ｓ后在ＭＡＸ８１３的第８脚输出低
（上接第５１页）
由图３ａ曲线得： ：１．２２
一
！ 二
按新国标计算：
【Ｆ ｌ ｈ ×ＹＦ×
：
０．６１７
ｍ ： ｍ ： — Ｌ ０３
由图３ｂ曲线得： ＝１．０４
式中： 一行星轮数系数，当ａ ＝３时， ＝０．１８９；
再算得：Ｙｅ＝０．６５ｌｎ（ ）＝１．２６
Ｋ 一浮动环系数，取ＫＭ：１。
两种方法计算结果基本相同。
以新国标计算：
（２）上述减速器的内齿圈：模数ｍ＝１０，齿数ｚ
ＳＲ
ｍＢ：
：
乏
：
１．７１＞１．５６ ・ ＞‘
＝７２，变位系数 ＝０．９０３，啮合角Ｏｔ ＝２２。３１ 。具
体尺寸见图５。
则：Ｙ８：１
计算结果：基本相同。
３结语
薄轮缘齿轮考虑到弯曲应力增大影响到计算结
果，在新国标发布前，常按库氏计算法进行设计，多
年实际应用证明可行。现经初步对比两种方法，计
算结果基本一致。国标推荐计算较库氏法简捷，应
以国标计算为准。
作者简介：冒维鹏（１９７６一），男，工程师。１９９８年毕业于中国矿业
图５内齿圈尺寸示意图
大学机电学院，现在煤炭科学研究总院上海分院从事带式输送机的
用库氏计算法：
设计和研制工作，发表论文３篇。
（收稿日期：２００８—０３—０５；责任编辑：陶驰东）
2024年3月27日发(作者：虞冠宇)
维普资讯
・
５０・ 煤矿机 电 ２００８年第４期
关于ＧＢ／Ｔ３４８０．１９９７渐开线圆柱齿轮
轮缘系数 的探讨
冒维鹏，江耕华，袁敏
（煤炭科学研究总院上海分院，上海２０００３０）
摘 要： 行星齿轮传动中，薄轮缘齿根弯曲强度常用库氏（Ｂ．Ｈ．Ｋｙ｜ⅡＰ见ＢＵＥＢ）算法进行计算，通
过实例计算表明，新国标ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７计算结果与库氏算法计算结果基本一致。
关键词： 轮缘系数；齿根弯曲疲劳强度；薄轮缘；计算方法
中图分类号：ＴＨ１３２．４１ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００１—０８７４（２００８）０４—００５０—０３
Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ Ｒｉｍ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｔａｎｄａｒｄ ＧＢ／Ｔ３４８０－１９９７
ＭＡＯ Ｗｅｉ－ｐｅｎｇ，ＪＩＡＮＧ Ｇｅｎ—ｈｕａ，ＹＵＡＮ Ｍｉｎ
（Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｂｒａｎｃｈ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０００３０，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｔｏｏｔｈ ｂｅｎｄｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｉｎ ｒｉｍ ｇｅａｒ ｉｓ ｕｓｕａｌｌｙ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂｙ Ｋｕ，ｓ ｍｅｔｈｏｄ ｉｎ ｐｌａｎｅｔ ｇｅａｒ
ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ．Ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７ ａｎｄ Ｋｕｇ ｍｅｔｈｏｄ ａｒｅ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ｆｏｒ ｅｘａｍｐｌｅｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ： ｒｉｍ ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ；ｂｅｎｄｉｎｇ ｆａｔｉｇｕｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｏｏｔｈ ｒｏｏｔ；ｔｈｉｎ ｒｉｍ；ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ
新国标ＧＢ／Ｔ３４８０—１９９７与ＧＢ３４８０—１９８３相比， 线的拉伸侧（图１ｂ）。
强调了弯曲强度的重要性，在附录中，给出了较大的
弯曲强度安全系数参考值（见表１），还以“提示的附
录ｃ”给出了薄轮缘齿根弯曲应力的计算方法。轮
缘系数 的计算使齿轮弯曲强度计算方法更趋完
整。本文探讨“提示附录Ｃ”的可信度。
表１强度安全系数参考值
使用要求 最小安全系数
ＳＦ… ＳＨ…
ａ）薄轮缘 ｂ）厚轮缘
图１轮齿破坏特性示意图
载荷作用于单对轮齿外界点时，薄轮缘齿轮齿
１齿轮轮缘应力的算法
根应力的基本值为：
由于均载与保证轴承足够寿命的需要，２ｋ—ｈ型
Ｏ＇ＦＯ 盖
行星传动太阳轮、行星轮和内齿圈常设计成薄轮缘
ｏｒＦ：ｏｒ ＫＡＫｖＫ吨ＫＦ
齿轮。计算与分析表明，当齿轮的轮缘厚度ｓ 小于
式中：Ｆ 一端面分度圆上的名义切向力，Ｎ；
轮齿全齿高ｈ 时，齿根弯曲应力将明显增大，齿轮
６一齿轮宽度，ｍｍ；
破坏有其特殊性。图１所示，外齿薄轮缘轮齿齿根
ｍ 一法向模数，ｍｍ；
产生的裂纹，方向朝轮缘的内表面，内齿的裂纹朝外
ｌ， 一载荷作用于单对齿啮合区外界点时的齿
表面（图１ａ）；而厚轮缘产生的裂纹则在齿根过渡曲
形系数；
维普资讯
２００８年第４期 煤矿机 电
Ｙｒ＝５ ４ ３．６３．２３ ２．８ ２．６ ２．４
２－０
・５１・
载荷作用于单对齿啮合区外界点时的应
力修正系数；
ｙ目一螺旋角系数；
一
一
１－８
一
轮缘系数；
使用系数；
１．６
动载系数；
阳一
齿向载荷分布系数；
一
Ｉ．４
齿间载荷分布系数。
与厚轮缘齿轮计算不同的是增加了轮缘系数
一
１．２
／ Ｊ｜ｌ｝ ／ ／Ｉ ｜ ， ｜
Ｉｌ Ｉ｜｜ Ｉ｝｛ ． ｜ ｝ ｝
２．２
｜｜ ｊｉｌ ／ ／ ／ ｛ ？
Ｊ
’ ／ ｜ｆ ｌ ｛ Ｉ
ｌ Ｔ ， ／
，
１ ． ｆ ／
，，ｆ ／ ／ ／
／ ／ ／。
｜
．
ｆ
．
．
／
．．｜
１．０
０ ０．４ ０．８
／
１．２ １．６ ２．０ ２．４
Ｙ８≥１的影响。标准附录推荐，轮缘厚度与齿高比
ｍ 与轮缘系数 分布如图２所示。由以ｍ ＝１和
ｍ ＝１．５６为折点的三段直线组成。轮缘系数未考
虑加工台阶、缺口、键槽等结构对弯曲应力的影响。
ｃｒ０ ．Ｈ／ｆｆＦ
ａ）外齿轮
当ｍＢ ４１ Ｙ８＿１＿６ｌ ），
当１ ＜１．５６ －０．６５６ｌ ）
当ｍＢ≥１．５６时，Ｙ８＝１
／
』
／
，
６ｑ８．Ｈ／６Ｆ
ｂ）内齿轮
｝｝｝
８ ７ ６ ５ ４ ３ ２ １ Ｏ
图３弯曲应力修正系数曲线图
合度系数 ＝１，齿形系数 ＝３．４２，啮合角 ＝
２５。４１ 。具体尺寸见图４。
图２轮缘系数
，
曲线图
前苏联库特略夫采夫推荐薄轮缘齿根弯曲应力
的计算方法，以光弹实验与计算为依据。在工程设计
计算中轮缘弯曲应力修正系数 由图３曲线确定。
图中： ∞一轮缘最小截面上的名义弯曲应力；
，一
厚轮缘（刚性）轮齿弯曲应力；
ｙ＿齿形系数。
强度验算条件为：
ｒ一 ］
＝ ，
＝
用库氏计算法：
１０２ ３８’０．２４２
…●一
●
或［ ］ ＝
ｌ ∞
＞ ，
Ｐ
Ｈ＝０．５ｄ 一Ｐ＝３６．３７９
式中： 一薄轮缘计算时，齿根弯曲应力；
一
薄轮缘计算时，齿根许用弯曲应力；
厚轮缘计算时，齿根许用弯曲应力。
当 ＜０．２８时，按下式计算轮缘应力与轮齿弯
曲应力比：
一
２实例
Ｉ Ｉ ６（ ＋０．３１８ｔｇ ，）ｐ２ｍＫ
『 『： 一 （———— ｐ＋０
５ｈ ）
一
．
（１）功率２８００ｋＷ水泥磨设备的行星齿轮减速
器第１级行星轮，模数ｍ＝１０，变位系数 ＝０．５，重
：０．８６
一‘
（下转第５４页）
维普资讯
・
５４・ 煤矿机 电 ２００８年第４期
下拉电阻Ｒ９一Ｒ１６和位选电阻Ｒ１７一Ｒ１８是必须
电平，该低电平加到第１脚，使ＭＡＸ８１３产生复位输
的，它们之间的比例关系在５：１到５０：１之间，典型
出，使单片机有效复位，摆脱死循环的困境。另外，
值是１０：１。下拉电阻取值范围在１０—１００ｋｌｌ，位选 当电源电压低于限值４．６５Ｖ时，ＭＡＸ８１３也产生复
电阻取值范围在１—１０ｋｆｌ。 位输出，使单片机处于复位状态，不执行任何命令，
２）语音芯片控制电路。由ＩＳＤ４００２片选信号 直至电源电压恢复正常，可有效防止因电源电压较
ｓｓ连接Ｐ１．１；串行输入信号ＭＯＳＩ连接Ｐ３．０，可以 低时单片机产生错误的动作。
向语音芯片发送放音地址以及操作命令；串行时钟
输入端ＳＣＬＫ连接Ｐ３．１，为语音芯片提供时钟输入；
３结语
中断引脚ＩＮＴ连接Ｐ３．３，以便及时捕获语音芯片发 本食物加热装置体积小、成本低、无需专用电
出的中断信号。本系统中，语音芯片没有用到外部
源，控制简单，保护功能较多，软、硬件实现容易，性
时钟，ＸＣＬＫ引脚必须接地。ＩＳＤ４００２语音芯片的工
价比较高，是一种实用价值高的新型装置。
作电压是３Ｖ，需要连接电压变换电路。当定时时间
参考文献：
到时，语音信号通过ＡＵＤＯＵＴ端送到音频功率放大
［１］王兆安，黄俊．电力电子技术［Ｍ］．北京：机械工业出版社，
电路。调节可调电阻ＲＢ可以实现功放电路２０—
２００４
［２］ 王振红，李洋，郝承祥．ＩＳＤ４００４语音芯片的工作原理及其在智
２００ＤＢ的放大范围调整。
能控制系统中的应用［Ｊ］．电子器件，２００２（２５）
３）看门狗电路。看门狗电路的电源监控芯片
［３］梁子伊．ＩＳＤ４００４系列语音芯片的单片机控制技术［Ｊ］．单片机
ＭＡＸ８１３是一块体积小、功耗低、性价比高的带看门
与嵌入式系统，２００２（２）
狗和电源监控功能的复位芯片，其第１脚和第８脚
作者简介：高建朝（１９７６一），男，工程师，在读硕士研究生。毕业于
相连，在软件设计中，ＡＴ８９Ｓ５１的Ｐ１．７引脚不断输
石家庄煤炭工业学校，现在河北金能金牛股份公司邢东煤矿从事技
术工作。
出脉冲信号，若因某种原因单片机进入死循环，则无
（收稿日期：２００８—０３—１７；责任编辑：姚克）
脉冲输出。经１．６ｓ后在ＭＡＸ８１３的第８脚输出低
（上接第５１页）
由图３ａ曲线得： ：１．２２
一
！ 二
按新国标计算：
【Ｆ ｌ ｈ ×ＹＦ×
：
０．６１７
ｍ ： ｍ ： — Ｌ ０３
由图３ｂ曲线得： ＝１．０４
式中： 一行星轮数系数，当ａ ＝３时， ＝０．１８９；
再算得：Ｙｅ＝０．６５ｌｎ（ ）＝１．２６
Ｋ 一浮动环系数，取ＫＭ：１。
两种方法计算结果基本相同。
以新国标计算：
（２）上述减速器的内齿圈：模数ｍ＝１０，齿数ｚ
ＳＲ
ｍＢ：
：
乏
：
１．７１＞１．５６ ・ ＞‘
＝７２，变位系数 ＝０．９０３，啮合角Ｏｔ ＝２２。３１ 。具
体尺寸见图５。
则：Ｙ８：１
计算结果：基本相同。
３结语
薄轮缘齿轮考虑到弯曲应力增大影响到计算结
果，在新国标发布前，常按库氏计算法进行设计，多
年实际应用证明可行。现经初步对比两种方法，计
算结果基本一致。国标推荐计算较库氏法简捷，应
以国标计算为准。
作者简介：冒维鹏（１９７６一），男，工程师。１９９８年毕业于中国矿业
图５内齿圈尺寸示意图
大学机电学院，现在煤炭科学研究总院上海分院从事带式输送机的
用库氏计算法：
设计和研制工作，发表论文３篇。
（收稿日期：２００８—０３—０５；责任编辑：陶驰东）