2024年3月29日发(作者：柳香旋)
矽钢H50与H23有什么区别
常用的矽钢片有取向硅钢片与无取向硅钢片
无取向硅钢片常用的有下列几种：
H50 H23 H18
比重 7.85 7.75 7.65
铁损P1.5/50 ≤ 13 6.2 4.7
磁通密度B50≥ 1.69 1.66 1.64
按温升来说H18低于H23，H23低于H50
按空载电流则相反。
另外同一牌号有白片黑片之分，黑片性能优于白片。另外同一牌号铁芯尺寸不同
性能也不同.
矽钢片
发布时间： 2010-3-27 15:55:31 中国废旧物资网
电工用硅钢薄板俗称矽钢片或硅钢片。顾名思义，它是含硅高达0.8％-4.8％的电工硅钢，
经热、冷轧制成。一般厚度在1mm以下，故称薄板。硅钢片广义讲属板材类，由于它的特
殊用途而独立一分支。
电工用硅钢薄板具有优良的电磁性能，是电力、电讯和仪表工业中不可缺少的重要磁性
材料。
（1）硅钢片的分类
A、硅钢片按其含 硅量不同可分为低硅和高硅两种。低硅片含硅2.8％以下，它具有一
定机械强度，主要用于制造电机，俗称电机硅钢片；高硅片含硅量为2.8％-4.8％，它具有
磁性好，但较脆，主要用于制造变压器铁芯，俗称变压器硅钢片。两者在实际使用中并无严
格界限，常用高硅片制造大型电机。
B、按生产加工工艺可分热轧和冷轧两种，冷轧又可分晶粒无取向和晶粒取向两种。冷
轧片厚度均匀、表面质量好、磁性较高，因此，随着工业发展，热轧片有被冷轧片取代之趋
势(我国已经明确要求停止使用热轧硅钢片，也就是前期所说的"以冷代热")。
（2）硅钢片性能指标
A、铁损低。质量的最重要指标，世界各国都以铁损值划分牌号，铁损越低，牌号越高，
质量也高。
B、磁感应强度高。在相同磁场下能获得较高磁感的硅钢片，用它制造的电机或变压器
铁芯的体积和重量较小，相对而言可节省硅钢片、铜线和绝缘材料等。
C、叠装系数高。硅钢片表面光滑，平整和厚度均匀，制造铁芯的叠装系数提高。
D、冲片性好。对制造小型、微型电机铁芯，这点更重要。
E、表面对绝缘膜的附着性和焊接性良好。
F、磁时效
G、硅钢片须经退火和酸洗后交货。
（一）电工用热轧硅钢薄板（GB5212-85）
电工用热轧硅钢薄板以含碳损低的硅铁软磁合金作材质，经热轧成厚度小于1mm的薄
板。电工用热轧硅钢薄板也称热轧硅钢片。
热轧硅钢片按其合硅量可分为低硅（Si≤2.8％）和高硅（Si≤4.8％）两种钢片。
（二）电工用冷轧硅钢薄板（GB2521-88）
用含硅0.8％-4.8％的电工硅钢为材质，经冷轧而成。
冷轧硅钢片分晶粒无取向和晶粒取向两种钢带。冷轧电工钢带具有表面平整、厚度均匀、
叠装系数高、冲片性好等特点，且比热轧电工钢带磁感高、铁损低。用冷带代替热轧带制造
电机或变压器，其重量和体积可减少0％-25％。若用冷轧取向带，性能更佳，用它代替热
轧带或低档次冷轧带，可减少变压器电能消耗量45％-50％，且变压器工作性能更可靠。
用于制造电机和变压器。通常，晶粒无取向冷轧带用作电机或焊接变压器等的状态；晶
粒取向冷轧带用作电源变压器、脉冲变压器和磁放大器等的铁芯。
钢板规格尺寸：厚度为0.35、0.50、0.65mm，宽度为800-1000mm，长度为≤2.0m。
（三）家电用热轧硅钢薄板（GBH46002-90）
家电用热轧硅钢薄板的牌号以J（家）D（电）R（热轧）表示，即JDR。JDR后数字
为铁损值*100，横线后数字为钢板厚度(mm)*100。家电用热轧硅钢片对电磁性能要求可稍
低一点，铁损值（P15/50）最低值为5.40W/kg。一般不经配洗交货。
用于各种电风扇、洗衣机、吸尘器、抽油烟机等家用电器的微分电机等。
矽钢片的好坏取决于矽钢片的材质和加工工艺，EI型矽钢片的加工工艺最重要。
它直接影响
变压器的质量，加工工艺中的冲压方法，退火方法最重要，同一材质的矽钢片冲
压毛刺小的
与毛刺大的制作的变压器性能差7%，同一材质的矽钢片退后（氮气保护退火）
与不退火的矽
钢片制作的变压器性能相差7-10%
国内常用的H系列编号，是沿用70年代-90年代的日本新日铁的标号。而现在
正规厂家都按照新的标号标示。
旧标号 新标号 性能相当材料 我知道的批发
价格{退火片要贵1000-2000米/吨}
吨
H12 50H270 50WW270 B50A270 21000元
H14 50H310 50WW310 B50A310 15800元
H18 50H470 50WW470， B50A470 14000元
H23 50H600 50WW600， B50A600 12600元
H30 50H700 50WW700， B50A700 11000元
H40 50H800 50WW800， B50A800 9600元
H50 50H1000 50WW1000， B50A1000 8500元
H60 50H1300 50WW1300， B50A1300 8000元
从工艺上说，Z系列均为冷轧有取向高含硅量， H系列一般是冷轧无取向中高含
硅量，
H型无取向性钢片也有0.35MM的薄片。但是产量很少，一般用于要求较高的场
合。
无取向硅钢片常用的有下列几种：
H50 H23 H18 H14 h12
比重 7.85 7.75 7.65 7.65 7.65
铁损P1.5/50HZ≤ 13 6.2 4.7 4.0 3.6
磁通密度B50≥ 1.69 1.66 1.64 1.61 1.6
按温升来说H18低于H23，H23低于H50
按空载电流则相反。
另外同一牌号有白片黑片之分，黑片{退火片}性能优于白片。另外同一牌号铁芯
尺寸不同性能也不同。
有取向硅钢带常用的牌号有
Z11 Z10
比重 7.65 7.65
铁损P1.7/50 ≤ 1.66 1.51
磁通密度B10≥ 1.74 1.77
日本jfe(旧川崎):
35jn250 (0.35mm厚、铁损在2.18～2.26之间、磁感1.69以上)
50jn270 (0.50mm厚、铁损在2.38～2.42之间、磁感1.68以上)
50jn290 (0.50mm厚、铁损在2.46～2.51之间、磁感1.68以上)
50jn310 (0.50mm厚、铁损在2.50～2.54之间、磁感1.69以上)
日本新日铁:
50h270 (0.50mm厚、铁损在2.37～2.41之间、磁感1.68以上)
50h290 (0.50mm厚、铁损在2.46～2.50之间、磁感1.68以上)
50h310 (0.50mm厚、铁损在2.49～2.53之间、磁感1.69以上)
中国太钢:
50tw290 (0.50mm厚、铁损在2.54～2.60之间、磁感1.68以上)
50tw310 (0.50mm厚、铁损在2.64～2.69之间、磁感1.68以上)
50tw350 (0.50mm厚、铁损在2.70～2.76之间、磁感1.69以上)
以上是些粗略的数据。仅供参考。
炼钢工艺和成分体系对B50A1300硅钢铁损的影响
张 峰
1,2
,李光强
2
,陈 晓
1
,庞春敏
1
(1.宝山钢铁股份有限公司硅钢部,上海,200941;
2.武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室,湖北武汉,430081)
摘要:以低牌号B50A1300硅钢为研究对象,探讨了精炼RH吹氧量、w[Mn]
2
/w[Si]比值、FeAl预脱氧效
果以及连铸钢水镇静时间等对B50A1300硅钢铁损的影响。结果表明,当精炼RH过程吹氧量大于160
Nm
3
时,钢的铁损迅速劣化;合适的钢成分体系是将w[Mn]
2
/w[Si]比值严格地控制在0.5以内;最佳的
FeAl、FeSi脱氧效果是将FeAl、FeSi脱氧后钢水含氧量分别控制在140×10
-4
%左右和90×10
-4
%~140
×10
-4
% 。
关键词:精炼RH;脱氧;夹杂物;无取向硅钢;铁损
中图分类号:TF713 文献标志码:A 文章编号:1674-3644(2010)03-0225-04
Effects of steelmaking process and chemical composition on
Core loss of silicon steel B50A1300
Zhang Feng
1,2
, Li Guangqiang
2
, Chen Xiao
1
, Pang Chunmin
1
(1. Silicon Steel Department, Baoshan Iron and Steel Co. Ltd, Shanghai 200941, China;
2. Key Laboratory for Ferrous Metallurgy and Resources Utilization of Ministry of Education, Wuhan
University of Science and Technology, Wuhan 430081, China)
Abstract:: With the low grade silicon steel B50A1300 as the research object, the effects of the amount of
oxygen blown in during RH treatment, thew [Mn]
2
/w[Si] value, pre-deoxidation extent by ferro aluminum,
and killing time before continuous casting of steel on core loss were investigated. The results show that the
core loss will be sharply increased when the amount of oxygen blown in exceeds 160 Nm
3
during RH treatment.
It is also found that thew[Mn]
2
/w[Si] should be less than 0.5,strictly, and the appropriate deoxidation extent by
Ferro aluminum and ferrosilicon expressed as total oxygen content in molten steel should be controlled around
140×10-4% and between 90×10-4% to 140×10-4%, respectively.
Keywords: RH refining; deoxidation; inclusion; non-oriented silicon steel; core loss
钢的电磁性能主要取决于铁素体的晶粒尺寸、晶体织构和钢中夹杂物,尤其是钢中的夹杂物,它们
的存在不仅抑制晶粒长大、促使晶格畸变,而且阻碍磁畴壁运动
[1-5]
。因此,在冶炼过程中,希望尽可能地
将夹杂物去除或减少,以改善钢的电磁性能。钢中夹杂物的控制效果与炼钢工艺密不可分
[2-8]
。转炉钢
水初始氧含量是产生夹杂物的源头
[9]
,RH精炼过程中脱碳、脱氧、脱气效果以及连铸过程中钢水镇静
效果、成分体系等都会对钢中夹杂物产生明显的影响,以致造成不同炉次硅钢产品电磁性能的波动。
为此,本文以低牌号B50A1300硅钢为研究对象,探讨了精炼RH吹氧量、w[Mn]
2
/w[Si]比值、FeAl预脱
氧效果以及连铸钢水镇静时间等对B50A1300硅钢铁损的影响,以期为改善B50A1300硅钢的性能提供
理论依据。
1.试验
(1)试验材料。试验所用材料为工业化生产的低牌号B50A1300硅钢。该钢种主要生产流程如下:
铁水预处理→300 t转炉冶炼→RH精炼(脱碳、FeAl脱氧、FeSi、FeMn调整化学成分、脱气)→连续铸
钢→板坯加热→热轧、精整→酸洗、
冷轧→退火、精整→性能检测等。该钢种的化学成分为:w[C]为0.002%,w[Si]为0.12%，w[Mn]为
0.22%,w[P]为0.08%,w[S]为0.004% 。
(2)检测方法。试验过程中,取连铸中间包内的代表钢样,采用X射线荧光、碳硫、氧氮分析仪分
析试样的化学成分;试样电磁性能的测试采用爱泼斯坦方圈法,试样数为16片(纵、横各取8片)。试验
炉次结束后,统计RH精炼过程中氧
含量、吹氧量以及连铸钢水镇静时间、化学成分等,并考察这些因素对试验炉次成品硅钢铁损的影响。
2 结果与讨论
2.1 RH精炼过程中吹氧量对试样铁损的影响
钢中低铝或无铝状态下,精炼RH过程中吹氧容易出现钢水过氧化,生成数量较多的MnO夹杂。
同时,由于低Si、低Al或无Al钢水黏度相对较低,因此这些MnO夹杂能够与SiO
2
、Al
2
O
3
夹杂进一步
结合,生成MnO-SiO
2
-Al
2
O
3
系复合夹杂物。这类夹杂物在冶炼过程中难以去除,且会在热轧过程中发生
形变,抑制退火过程的晶粒长大,因此对钢的电磁性能危害极大
[2,4-5,10]
。图1为RH精炼过程中吹氧量对
试样铁损的影响(W15/50为磁感应强度随着时间在正弦规律变化(峰值为1.5 T、振幅为50 Hz)的条件
下单位质量铁芯(在温度为20℃时)的能量损失值,W/kg)。由图1可看出,在吹氧量大于160 Nm3后,试
样铁损明显劣化,其主要原因是,随着RH精炼过程中吹氧量的增加,钢中Mn元素的氧化、烧损加剧,生
成复合夹杂的MnO比例不断增加,使MnO-SiO2-Al2O3系复合夹杂的熔点明显降低,并在热轧过程中容
易产生变形,阻碍磁畴壁的正常移动,因此对钢的电磁性能危害也就越大。
2.2 w[Mn]
2
/w[Si]比值对试样铁损的影响
由于试样不含铝,因此在通常的操作模式下,钢的脱氧效果可分别用下式表示:
[Si]+2[O]=(SiO
2
)
lgK
1
=-11.4+30 110/T (1)
[Mn]+[O]=(MnO)
lgK2=-4.53+11 070/T (2)
联立式(1)、式(2)可得:
[Si]+2(MnO)=(SiO
2
)+2[Mn]
lgK
3
=-2.34+7 970/T (3)
式中:K为反应平衡常数;T为温度,K。
如果以纯物质表示渣中SiO
2
、MnO的活度,则式(1)、式(3)中的反应平衡常数K
1
、K
3
可分别改写
为
K
1
=a
SiO2
/a
Si
a
2
O
=1/f
Si
w[Si]a
2
O
(4)
K3=a
2
Mn
a
SiO2
/a
Si
a
2
MnO
=f
2
Mn
w[Mn]
2
a
SiO2
/fSiw[Si]a
2
MnO
(5)
式中:w[M]为物质M的质量分数;a
M
为物质M的活度;f
M
为物质M的活度系数。
考虑到试样中其他化学成分对活度系数f
Si
、f
Mn
影响不大,因此,式(5)的反应平衡常数K
3
取决于钢
水温度,而w[Mn]
2
/w[Si]比值越大,脱氧越充分,生成复合脱氧的MnO比例不断增加,若残留在钢中,则使
钢中铁损增加。试样的铁损与钢中w[Mn]
2
/w[Si]比值的关系如图2所示。由图2可看出,在w[Mn]
2
/w[Si]
比值大于0.5后,试样铁损急剧上升。
2.3 FeAl预脱氧效果对试样铁损的影响
RH精炼过程中脱氧方式对钢中夹杂物的控制极为重要。采用FeAl、FeSi分段次脱氧,既可利用
FeAl费用低廉的特点,最大限度地降低炼钢脱氧成本,又可通过采用FeAl预脱氧的方式,确保最终脱氧
效果,其原因是,FeAl预脱氧效果充分时,钢中多余的铝会以酸溶的形式存在,增加了钢水凝固过程中生
成AlN微细夹杂的机会;而在FeAl预脱氧效果不充分时,因为FeSi是弱脱氧剂,会造成钢中氧含量偏高,
进而形成大量的氧化物夹杂。因此,必须严格地控制FeAl的预脱氧效果,以确保FeSi加入前的钢中氧
含量合适。图3为RH精炼过程中FeAl的预脱氧效果对试样铁损的影响。由图3可看出,FeSi加入前
钢水中的氧含量越低,所得硅钢试样的铁损越低,而FeSi加入前钢水中的氧含量是由FeAl预脱氧控制
的。
考虑到钢水的最终脱氧效果主要取决于式(1),并且可以用活度a
Si
、a
O
来表征脱氧效果,因此联立
式(1)、式(4)可得:
f
Si
=10
(-30110/T+11.4)
/w[Si]a
2
O
(6)
式(6)中活度系数f
Si
与钢中氧活度的平方呈反比。合适的活度系数f
Si
可以间接地反映钢中的氧含量,
并对钢的电磁性能产生影响,如图4所示。由图4可看出,A为f
Si
的倒数,A=3.0~1.2对f
Si
=0.33~0.83,在
此范围内,w[O]为90×10
-4
%~140×10
-4
%,试样的铁损最低。
2.4 连铸钢水镇静时间对试样铁损的影响
RH精炼结束后,应适当地延长连铸钢水镇静时间,只有确保钢中弥散夹杂物的充分聚合、上浮,
才能降低试样铁损。图5为由生产数据归纳的试样铁损与连铸之前钢水镇静时间的关系。由图5可看
出,合理的连铸钢水镇静时间应控制在25~30 min,而连铸钢水镇静时间少于15 min的炉次,试样铁损值
均大于6.8 W/kg。
3.结论
(1)转炉钢水中的碳、氧、温度协调是改善成品电磁性能的关键,在RH精炼过程中,为避免钢的铁
损进一步劣化,应将吹氧量严格地限制在160 Nm
3
以内。
(2)最佳的FeAl、FeSi脱氧效果是将FeAl、FeSi脱氧后的钢水氧含量分别控制在140×10
-4
%左
右和90×10
-4
%~140×10
-4
%。
(3)合适的钢成分体系是将w[Mn]
2
/w[Si]比值严格地控制在0.5以内。同时,为确钢中弥散夹杂物
的充分聚合、上浮,还应尽量将连铸钢水的镇静时间保持在25 min以上。
参考文献
[1] 中山大成,田中隆.セミプロセス無方向性電磁鋼板の磁気特性に及ぼすTiの影響[J].
CAMP-ISIJ,1996,9(1):451.
[2] Kruosaki Y,Shiozaki M,Higashine K,et al. Effect of oxide shape on magnetic properties of
semipro-cessed nonoriented electrical steel sheets[J]. ISIJ International,1999,39(6):607-613.
[3] 藤村浩志,沼田光裕,屋鋪裕義.無方向性電磁鋼板:日本,292829[P].2004-04-21.
[4] 太田裕己,水渡英昭.脱酸生成物粒子の粗大化機構に及ぼす粒径分布影響
[J].CAMP-ISIJ,2004,17(3):1 271.
[5] 沼田光裕,藤村浩志,樋口善言.無方向性電磁鋼板とその製造方法:日本,313645[P].2003-11-06.
[6] Carlo M. Control and engineering of non-metallic inclusions belonging to xSiO
2
-yCaO-zAl
2
O
3
system in
Ca-treated Al-killed and Al-Si-killed steel [J].Steel Research,2006,77(7):462-471.
[7] 土居光代,屋鋪裕義.磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造方法:日本,
228006[P],1997-09-02.
[8] 杨亮,栗红,常桂华,等.脱氧工艺对硅钢连铸坯非金属夹杂物的影响研究[J].钢
铁,2008,43(7):101-104.
[9] 蔡开科.转炉冶炼低碳钢终点氧含量控制[J].钢铁,2009,44(5):27-31.
[10] Somnath B, Ashok Kumar L, Seshadri S. Activity of iron oxide in steelmaking slag[J]. Metallurgical and
Materials Transactions B, 2008, 39B(6):447-456.
纳米晶铁基合金的高频铁损行为分析
黄 剑
1 , 3
，严彪
2 , 3
，杨 磊
2 , 3
( 1. 五钢集团，上海 200940；2. 同济大学 材料科学与工程学院，上海 200092；3. 上海市金属功
能材料开发应用重点实验室，上海 200092 )
摘 要：分析了纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金在Bm = 0.05 ~1.0T , f = 20 ~1000kHz 范
围内的铁损行为。简要阐述了铁损与f 和Bm 之间的关系以及在固定的Bmf 值情况下给出铁损大小估算
的关系式。
关键词：铁基纳米晶软磁合金； 高频铁损； 行为分析
中图分类号：TG1322 + 71 文献标识码：A 文章编号：1001-9731( 2004）增刊-3421-03
The behavior of high frequency core 1055 on iron-based Nan crystalline alloy
HUANG Jian
l , 3
, YAN Biao
2 , 3
, YANG Lei
2 , 3
( 1. Group of 5th Steel Manufacture Shanghai 200940; 2. School of Materials Science and Engineering,
Tongji University Shanghai 200092; 3. Shanghai Key Lab of Metal Functional Materials for D & A Shanghai
200092)
Abstract : The core 1055 behavior of Nan crystalline alloy Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 under the
condition of Bm =0.05 ~1.0T and f = 20 ~1000kHz was discussed in this paper In addition , the
relationship between core 1055 and f and Bm was also investigated
Key words : Fe-based Nan crystalline soft magnetic alloy; high frequency core 1055; behavior
1 引 言
在最近的十多年以来，许多种类的铁基纳米晶软磁合金得到了迅猛的发展［l , 2 ］。这些合金有着极
为优良的综合软磁性能，并且在电力和电子工业领域得到广泛的使用。高频铁损行为的研究对铁基纳米晶
合金的实际运用有相当重要的指导意义。为此，我们研究了新近开发的纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金在高频情况下的铁损行为。
2 实 验
用单辊液态快淬法在真空状态下制成1cm 宽，32 μm 厚的非晶带，用非晶带卷成内外径分别为1.9cm
和2.6cm 的环形样品，样品在无磁场情况下退火而达到纳米晶状态，所获得的相对磁导率为4×104 。用
SY8232 型B -H 分析仪，分别在Bm =0.05 ~1.0T ，f =20 ~1000kHz 范围内，测试了该退火样品的高频
铁损P 。同时，在Bmf =10 ~20T·kHz ，且f =20 ~1000kHz 的条件下，测出铁损。
3
结果分析和讨论
图1 表示对应不同幅值磁通密度Bm 值，在不同频率条件下，纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金的高频铁损。可以清楚地看到，㏑P 与㏑f 在Bm 和f 的给出范
围内成线性关系，即P ∝f 。同样，在各个工作频率，我们也可相应地得到P ∝ Bmm。
张延忠
［
3
，
4
］
对于多种新型纳米晶合金的高频铁损行为进行了研究，且在Bm =0.05 ~0.6T ，f =20
~1000 kHz 的范围里得到P ∝ Bm2 f n，n =1.6 ~1.7 。
我们使用Excel 和MATLAB 来对纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9合金的高频铁损行为进行
了分析，用Excel 预测出的Bm 的指数为2.0422 , 即 KBm∝Bm2.0422 中的比例系数，得出结果如下：
P ( kW·m-3 ）≈2.9857Bm2.0422 （T）f 7.6 （kHz ) ( l )
图2 为MATLAB 根据拟合的关系式求出的铁损值与实际实验值的残余误差情况。可见，除了第一次
实验的拟合值与实验值偏差较大，其余的拟合结果都在允许误差范围内。图3 是P与Bm 、f 的三维关系
图，从中可看到虽然1000kHz 以上的数据没有被用到前面的拟合运算中，但这些数据与拟合曲线的良好匹
配说明了所拟合的关系式反映了P与Bm 、f 之间的正确关系。
图4 是幅值磁导率与频率的关系，图5 是针对各个频率下建立的P ∝ Bmb得出的Bm 的指数b 与
频率f 的关系。在高频条件下，我们看到，当f≦100kHz 时，纳米晶合金的损耗对于磁感应强度变化的依
赖比较大，随着f 的增大，这种依赖急剧降低，也就是b 迅速减小，在150kHz 附近达到了最小值1.9604 。
这说明在此频率下纳米晶合金的损耗对于Bm 变化的敏感度降低，这可能是由于此频率范围接近材料的截
止频率［5 ] ，材料的损耗大部分来自于尺寸和磁力共振引起的磁能损耗。此时Bm 对其的作用已不明显，
频率进一步升高，纳米晶软磁合金的损耗对于Bm 变化的敏感度稍有提高，但基本上保持在2 左右，这与
经典损耗理论的论述是一致的。
在固定乘积Bmf条件下的P-f 关系对纳米晶合金在双端逆变电路开关电源的应用有重要的意义。因此，
给出P-f 关系的表达式可以粗略估算铁损。根据图1 计算得到㏑㏑P 与㏑㏑f 的关系见图6 。
在Bmf =10 ~20 ( T·kHz ) , f = 20 ~l000kHz 范围内，大约在30kHz 以上，㏑㏑P 和㏑㏑f很好地
呈线性关系，30kHz 以下偏离这种关系较大，可能是由于频率太小而Bmf很高引起的Bm 较大所致。
分析显示，在无场退火下，近似得出下列关系式：
㏑P=［1.86×10-4 (Bmf )＋4.36 ] (㏑f )n ( 2 )
n =8.57 ×10-7 (Bmf )一0.208 ( 3 )
计算机的运算结果表明n 与Bmf 值线性相关，表1 中由方程（3 ）计算出n 的最终误差与n 值平均化
得出的误差进行了比较，由与Bmf 线性相关得出的n 值所得到的P值与实际值误差更小。从图7 的拟和
结果中可看出Matlab 的拟和计算是正确的。
表1 部分线性化系数和平均化系数的误差比较
Table 1 the error compares of linear coefficient and averaging one
1 2 3 4 5
6
系数平均误差（%）
系数线性误差（%）
1.19
1.12
1.59
1.49
1.72
1.61
1.58
1.46
1.59
1.48
1.27
1.14
4 结 论
用计算机计算出的关于纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9合金的高频铁损行为与实际情况较
为符合。
（1 ）在f =20 ~1000kHz , Bm=0.05 ~1.0T 的条件下，对于纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9
合金的铁损与频率、幅值磁通密度的关系可表示成P ∝ Bm2 .0422f 1.76，近似估算公式如下：
P ( kW·m-3 ）≈2.98 Bm2 .0422 (T) f 1.76（kHz )
（3 ）在f =20 ~1000kHz 和Bmf =10 ~20 ( T·kHz ）的条件下，对于纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金，在固定乘积Bmf情况下，得到铁损估算关系式如下：
㏑P=［1.86×10-4 (Bmf )＋4.36 ] (㏑f )n
n =8.57 ×10-7 (Bmf )一0.208
参考文献
[1] awa , S. Oguma , K. Yamauchi. [J]. Appl. Phys. , 1988 , 64 : 6044.
[2] awa , K. Yamauchi. [J]. IEEE Trans. Magn. , MAG25 1989 , 3324.
[3] 张延忠.[J].科学通报，1997 , 42 : 1218.
[4] 张延忠.[J].金属学报，1997 , 10 : 489.
[5] 宛德福等. 磁性物理学.[M]. 电子工业出版社，1999.
宝山钢铁股份有限公司企业标准
全工艺冷轧无取向电工钢带
(Q/BQB 480-2009 代替Q/BQB480-2007)
1 范围
本标准规定了公称厚度为0.35mm，0.50mm和0.65mm全工艺冷轧无取向电工钢带的定义、分类和代号、
尺寸、外形、重量、磁特性等技术要求、检验和试验、包装、标志及检验文件等。
本标准适用于宝山钢铁股份公司生产的、用于磁路结构的、以最终退火状态交货的全工艺冷轧无取向电工
钢带（以下简称钢带）。
2 规范性引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单
（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使
用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 2791-1995 胶粘剂T剥离强度试验方法 挠性材料对挠性材料
GB/T 3102.5-1993 电学和磁学的量和单位
GB/T 3655-2008 用爱泼斯坦方圈测量电工钢片（带）磁性能的方法
GB/T 8170-2008 数值修约规则与极限数值的表示和判定
GB/T 9637-2001 电工术语 磁性材料与元件
GB/T 13789-2008 用单片测试仪测量电工钢片(带)磁性能的方法
GB/T 19289-2003 电工钢片（带）的密度、电阻率和叠装系数的测量方法
Q/BQB 400 冷轧产品的包装、标志及检验文件
Q/BQB 401 冷连轧钢板及钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差
3 术语和定义
3.1 铁损（比总损耗） iron loss ( specific total loss)
铁损是指在交变磁场下磁化试样时，消耗在试样上的无效电能。在给定频率和最大磁感应强度进行磁化的
情况下，铁损用符号P(10Bm/f)表示，单位为W/kg。
例：P15/50表示在最大磁感应强度为1.5T、频率为50Hz时，单位kg试样的铁损。
3.2 磁化特性（磁感应强度）magnetic polarization(magnetic flux density)
磁化特性通常用正常磁化曲线上，对应于给定磁场强度的磁感应强度（磁极化强度）来表示。磁感应强度
的符号为B(0.01H)，单位为T（特斯拉）。
例：B50表示对应于磁场强度为5000A/m时的磁感应强度。
3.3 其他的术语和定义应符合GB/T 9637的规定。
4 分类和代号
4.1 钢的牌号按照以下方式进行命名。
表1
公称厚度(mm)的100倍。
用于表示无取向电工钢的类型的字符，其中
A：普通型
AR：消除应力退火型，AH：高磁感型
该公称厚度铁损保证值（W/kg）P15/50的100
倍。
宝钢英文名称Baosteel的首字母。
示例1：B35A210表示公称厚度为0.35mm的普通型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于2.10W/kg；
示例2：B35AR300表示公称厚度为0.35mm的消除应力退火型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于
3.00W/kg；
示例3：B35AH230表示公称厚度为0.35mm的高磁感型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于2.30W/kg
4.2 绝缘涂层的分类和代号应符合表1的规定。
表 1
绝缘涂层种类
无机涂层
半有机薄涂层
半有机厚涂层
无铬涂层
自粘接涂层
代 号
D
A
H
K
Z
5 订货所需信息
5.1订货时用户需提供以下信息：
a) 产品名称（钢带）；
b) 本标准号；
c) 牌号；
d) 涂层种类；
e) 规格尺寸；
f) 边缘状态；
g) 重量；
h) 包装方式；
i) 用途；
j) 其他特殊要求。
5.2 如订货合同中未注明边缘状态，钢带按切边状态供货。
6 尺寸、外形、重量及允许偏差
6.1 钢带的公称尺寸范围应符合表2的规定。
表 2 单位：mm
公称厚度
0.35、0.50、0.65
公称宽度
700～1260
内径
508
6.2 尺寸允许偏差
6.2.1钢带的厚度允许偏差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，厚度允许偏差不应超过公称厚度的±8%；对于厚度0.65 mm的
钢带，厚度允许偏差不应超过公称厚度的±6%。
6.2.2钢带的纵向厚度差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，纵向厚度偏差不应超过5%。对于公称厚度为0.65 mm的钢带，
纵向厚度偏差不应超过6%。
6.2.3钢带的横向厚度差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，横向厚度偏差不应超过0.020mm。对于公称厚度为0.65 mm的
钢带，横向厚度偏差不应超过0.030mm。
6.2.4钢带的宽度允许偏差应符合表3的规定。
表 3 单位：mm
宽度允许偏差
公称宽度 L
切边
700 ≤ L ≤1000
1000 不切边 0～+1.0 0～+5 0～+1.5 6.3 钢带的不平度（波浪度）应不大于2.0 %。 6.4 在任意2m测量长度上，钢带的镰刀弯应不大于1.0mm。 6.5 尺寸和外形的测量 6.5.1 尺寸和外形应在距钢带头尾两端不小于3m的位置处测量。 6.5.2 厚度应在距边部不小于30mm的任意位置处测量。纵向厚度差是在任意2 m长度的钢带上，沿长度方 向（平行于轧制方向）测得的厚度最大值与厚度最小值之差。横向厚度差为沿钢带宽度方向（垂直于轧制 方向）测得的厚度最大值与厚度最小值之差。 6.5.3 不平度（波浪度）的测量 测量钢带最大波的高度（h）和波长（l），计算得到钢带的不平度（h/l）×100％，如图1所示。 6.5.4 镰刀弯的测量方法应符合Q/BQB401的规定。 6.6 钢带按实际重量交货。 图1 不平度（波浪度）的测量 7 技术要求 7.1 钢的生产工艺和化学成分由供方决定。 7.2 钢带以最终退火并两面涂敷绝缘涂层的状态交货。 7.3 钢带的磁特性（磁感应强度B50、铁损P15/50）应符合表4的规定。除消除应力退火型钢带外，钢带 的磁特性要求也适用于时效试样；时效试验是否实施，由供方决定。 7.4 钢带的叠装系数应符合表4的规定。 7.5 用于计算钢的磁特性和叠装系数的理论密度应符合表4的规定。 7.6 如需方对力学性能及工艺性能等有其他要求，应在订货时协商，并在合同中注明。 表 4 类型 牌号 度 mm B35A210 公称厚理论密度 kg/dm 7.60 7.60 3 铁损P15/50 W/kg 磁感应强度峰值B50 不大于 2.10 2.30 2.50 2.70 T 不小于 1.62 1.62 95.0 1.62 1.62 叠装系数 % 不小于 普 通 型 B35A230 0.35 B35A250 B35A270 7.60 7.65 B35A300 B35A360 B35A440 B35A550 B50A230 B50A250 B50A270 B50A290 B50A310 B50A350 B50A400 B50A470 B50A540 B50A600 B50A700 B50A800 B50A1000 B50A1300 B65A600 B65A700 B65A800 B65A1000 B65A1300 B65A1600 B35AR300 消除 B50AR300 应力 B50AR350 退火 型a B50AR500 B50AR600 B35AH230 高磁 B35AH250 感型 B35AH300 7.65 7.65 7.70 7.75 7.60 7.60 7.60 7.60 7.65 7.65 7.65 0.50 7.70 7.70 7.75 7.80 7.80 7.85 7.85 7.75 7.75 7.80 0.65 7.80 7.85 7.85 0.35 7.80 7.75 7.80 0.50 7.80 7.85 7.65 0.35 7.65 7.70 3.00 1.62 3.60 1.63 4.40 1.65 5.50 1.66 2.30 1.62 2.50 1.62 2.70 1.62 2.90 1.62 3.10 1.62 3.50 1.62 4.00 1.63 4.70 1.64 5.40 1.65 6.00 1.66 7.00 1.70 8.00 1.70 1.70 1.70 6.00 1.64 7.00 1.65 8.00 1.69 1.69 1.69 1.69 3.00 1.73 3.00 1.72 3.50 1.74 5.00 1.72 6.00 1.72 2.30 1.66 2.50 1.67 3.00 1.69 96.0 97.0 97.0 95.0 96.0 95.0 10.00 13.00 10.00 13.00 16.00 B50AH300 B50AH350 B50AH470 0.50 B50AH600 B50AH800 B50AH1000 7.65 7.70 7.75 7.75 7.80 7.75 3.00 3.50 4.70 6.00 8.00 10.00 1.67 1.70 1.72 96.0 1.72 1.74 1.75 a 消除应力退火材的磁特性保证值仅适用于在750℃下，经2小时消除应力退火后的试样。 b 给出磁感应强度值是多年来的惯例，实际上，用爱泼斯坦方圈法测量的是磁极化强度。按照GB/T 3102.5-1993定义为： J=B-μ0H 式中，J是磁极化强度，B是磁感应强度，μ0是真空磁导率：4π×10-7H/m，H是磁场强度。 7.7 绝缘涂层 绝缘涂层应有良好的附着性。在剪切过程和供方规定的热处理条件下进行热处理时，涂层不得有大面积脱 落，但是在剪切边缘上，涂层的轻微碎裂则允许存在。绝缘涂层应可耐受绝缘漆、变压器油、机械油等介 质的侵蚀。绝缘涂层的种类及特征应符合表5规定。如需方对绝缘涂层电阻有要求，应在订货时协商，并 在合同中注明。 表 5 涂层种类 无机涂层 D 半有机薄涂层 A 半有机厚涂层 H 无铬涂层 K 自粘接涂层 Z 特 征 有良好的耐热性和焊接性 改善冲片性，并有良好的焊接性 冲片性好，层间电阻高 涂层中不含六价铬，具有良好的焊接性 具有良好的后粘接性能，铁心固定强度大 7.8 表面质量 7.8.1钢带表面应光滑和清洁，不得有影响使用的缺陷。但对于不影响材料正常使用的轻微缺欠，如孤立分 布的轻微划痕、细小的砂眼、发纹等缺欠则允许存在。 7.8.2对于钢带，由于没有机会切除带缺陷部分，所以允许带有若干不正常的部分，但有缺陷的部分不得超 过每卷总长度的6％。 8 检验和试验 8.1 钢带的表面质量用肉眼检查。 8.2 钢带的尺寸、外形应用合适的测量工具测量。 8.3 钢带应按批验收，每个检验批应由不大于30吨的同牌号、同规格、同热处理状态、同绝缘涂层的钢带 组成。对于重量大于30吨的钢带，每个钢卷组成一个检验批。 8.4 钢带检验项目的取样数量、试样方向、试样尺寸及试验方法，应符合表6的规定。试样应在距钢带头 尾不小于3m的位置处截取。 8.5 测试时效试样的铁损时，时效试样应在225±5℃℃的温度下持续加热24h，然后冷却到环境温度。 表 6 检验项目 取样数量 试样方向 纵向或横向 试样尺寸 长度：320 mm 宽度：320 mm 试验方法 GB/T 13789 铁损、磁感应强度a 纵向和横向各一 半 1组/卷 纵向和横向各一 叠装系数b 半 自粘接涂层剥离强度b a 仲裁情况下采用GB/T 3655。 b 经供需双方协商，可另外确立检验批重量。 GB/T 3655 长度：320 mm 宽度：30 mm GB/T 19289 长度：200mm 纵向 宽度：25mm GB/T 2791 8.6 检验项目中如有某一项试验结果不符合标准要求，则从同一批中再任取双倍数量的试样进行该不合格 项目的复验。复验结果（包括该项目试验所要求的所有指标）合格，则整批合格。复验结果（包括该项目 试验所要求的所有指标）即使有一个指标不合格，则复验不合格。如复验不合格，则已做试验且试验结果 不合的单件不能验收，但该批材料中未做试验的单件可逐件重新提交试验和验收。 9 包装、标志和检验文件 钢带的包装、标志及检验文件应符合Q/BQB400规定。如需方对包装有特殊要求，可在订货时协商，并在 合同中注明。 10 数值修约规则 数值修约规则应符合GB/T 8170的规定。 11 牌号近似对照 本标准牌号与国内外标准牌号的近似对照见附录A。 附录A （资料性附录） 本标准牌号与国内外标准牌号的近似对照表 表 A.1 Q/BQB GB/T 2521-1996 IEC JIS ASTM A677M-05 EN 480-2009 B35AR300 B50AR300 B50AR350 B50AR500 B50AR600 B35AH230 B35AH250 B35AH300 B50AH300 B50AH350 B50AH470 B50AH600 B50AH800 B50AH1000 B35A210 B35A230 B35A250 B35A270 B35A300 B35A360 B35A440 B35A550 B50A230 B50A250 B50A270 B50A290 B50A310 60404-8-4:1998 － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － 35W230 M230-35A 5 35W250 M250-35A 5 35W270 M270-35A 5 35W300 M300-35A 5 35W360 M360-35A 5 35W440 － － － 50W230 － 50W250 M250-50A 5 50W270 M270-50A 5 50W290 M290-50A 5 50W310 M310-50A 5 C 2552:2000 － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － 35A210 － 35A230 － 35A250 36F145 35A270 36F155 35A300 36F175 35A360 36F205 35A440 － － － 50A230 － 50A250 － 50A270 － 50A290 47F165 50A310 47F180 10106:1996 － － － － － － － － － － － － － － － M235-35A M250-35A M270-35A M300-35A － － － － M250-50A M270-50A M290-50A M310-50A B50A350 B50A400 B50A470 B50A540 B50A600 B50A700 B50A800 B50A1000 B50A1300 B65A600 B65A700 B65A800 B65A1000 B65A1300 B65A1600 50W350 M350-50A 5 50W400 M400-50A 5 50W470 M470-50A 5 50W540 M530-50A 5 50W600 M600-50A 5 50W700 M700-50A 5 50W800 M800-50A 5 50W1000 M1000-50A 5 50W1300 － 65W600 M600-65A 5 65W700 M700-65A 5 65W800 M800-65A 5 65W1000 M1000-65A 5 65W1300 － 65W1600 － 50A350 47F200 50A400 － 50A470 47F280 － － 50A600 － 50A700 47F400 50A800 47F450 50A1000 － 50A1300 － － 64F320 － － 65A800 － 65A1000 64F550 65A1300 － 65A1600 － M350-50A M400-50A M470-50A M530-50A M600-50A M700-50A M800-50A － － M600-65A M700-65A M800-65A － － －
2024年3月29日发(作者：柳香旋)
矽钢H50与H23有什么区别
常用的矽钢片有取向硅钢片与无取向硅钢片
无取向硅钢片常用的有下列几种：
H50 H23 H18
比重 7.85 7.75 7.65
铁损P1.5/50 ≤ 13 6.2 4.7
磁通密度B50≥ 1.69 1.66 1.64
按温升来说H18低于H23，H23低于H50
按空载电流则相反。
另外同一牌号有白片黑片之分，黑片性能优于白片。另外同一牌号铁芯尺寸不同
性能也不同.
矽钢片
发布时间： 2010-3-27 15:55:31 中国废旧物资网
电工用硅钢薄板俗称矽钢片或硅钢片。顾名思义，它是含硅高达0.8％-4.8％的电工硅钢，
经热、冷轧制成。一般厚度在1mm以下，故称薄板。硅钢片广义讲属板材类，由于它的特
殊用途而独立一分支。
电工用硅钢薄板具有优良的电磁性能，是电力、电讯和仪表工业中不可缺少的重要磁性
材料。
（1）硅钢片的分类
A、硅钢片按其含 硅量不同可分为低硅和高硅两种。低硅片含硅2.8％以下，它具有一
定机械强度，主要用于制造电机，俗称电机硅钢片；高硅片含硅量为2.8％-4.8％，它具有
磁性好，但较脆，主要用于制造变压器铁芯，俗称变压器硅钢片。两者在实际使用中并无严
格界限，常用高硅片制造大型电机。
B、按生产加工工艺可分热轧和冷轧两种，冷轧又可分晶粒无取向和晶粒取向两种。冷
轧片厚度均匀、表面质量好、磁性较高，因此，随着工业发展，热轧片有被冷轧片取代之趋
势(我国已经明确要求停止使用热轧硅钢片，也就是前期所说的"以冷代热")。
（2）硅钢片性能指标
A、铁损低。质量的最重要指标，世界各国都以铁损值划分牌号，铁损越低，牌号越高，
质量也高。
B、磁感应强度高。在相同磁场下能获得较高磁感的硅钢片，用它制造的电机或变压器
铁芯的体积和重量较小，相对而言可节省硅钢片、铜线和绝缘材料等。
C、叠装系数高。硅钢片表面光滑，平整和厚度均匀，制造铁芯的叠装系数提高。
D、冲片性好。对制造小型、微型电机铁芯，这点更重要。
E、表面对绝缘膜的附着性和焊接性良好。
F、磁时效
G、硅钢片须经退火和酸洗后交货。
（一）电工用热轧硅钢薄板（GB5212-85）
电工用热轧硅钢薄板以含碳损低的硅铁软磁合金作材质，经热轧成厚度小于1mm的薄
板。电工用热轧硅钢薄板也称热轧硅钢片。
热轧硅钢片按其合硅量可分为低硅（Si≤2.8％）和高硅（Si≤4.8％）两种钢片。
（二）电工用冷轧硅钢薄板（GB2521-88）
用含硅0.8％-4.8％的电工硅钢为材质，经冷轧而成。
冷轧硅钢片分晶粒无取向和晶粒取向两种钢带。冷轧电工钢带具有表面平整、厚度均匀、
叠装系数高、冲片性好等特点，且比热轧电工钢带磁感高、铁损低。用冷带代替热轧带制造
电机或变压器，其重量和体积可减少0％-25％。若用冷轧取向带，性能更佳，用它代替热
轧带或低档次冷轧带，可减少变压器电能消耗量45％-50％，且变压器工作性能更可靠。
用于制造电机和变压器。通常，晶粒无取向冷轧带用作电机或焊接变压器等的状态；晶
粒取向冷轧带用作电源变压器、脉冲变压器和磁放大器等的铁芯。
钢板规格尺寸：厚度为0.35、0.50、0.65mm，宽度为800-1000mm，长度为≤2.0m。
（三）家电用热轧硅钢薄板（GBH46002-90）
家电用热轧硅钢薄板的牌号以J（家）D（电）R（热轧）表示，即JDR。JDR后数字
为铁损值*100，横线后数字为钢板厚度(mm)*100。家电用热轧硅钢片对电磁性能要求可稍
低一点，铁损值（P15/50）最低值为5.40W/kg。一般不经配洗交货。
用于各种电风扇、洗衣机、吸尘器、抽油烟机等家用电器的微分电机等。
矽钢片的好坏取决于矽钢片的材质和加工工艺，EI型矽钢片的加工工艺最重要。
它直接影响
变压器的质量，加工工艺中的冲压方法，退火方法最重要，同一材质的矽钢片冲
压毛刺小的
与毛刺大的制作的变压器性能差7%，同一材质的矽钢片退后（氮气保护退火）
与不退火的矽
钢片制作的变压器性能相差7-10%
国内常用的H系列编号，是沿用70年代-90年代的日本新日铁的标号。而现在
正规厂家都按照新的标号标示。
旧标号 新标号 性能相当材料 我知道的批发
价格{退火片要贵1000-2000米/吨}
吨
H12 50H270 50WW270 B50A270 21000元
H14 50H310 50WW310 B50A310 15800元
H18 50H470 50WW470， B50A470 14000元
H23 50H600 50WW600， B50A600 12600元
H30 50H700 50WW700， B50A700 11000元
H40 50H800 50WW800， B50A800 9600元
H50 50H1000 50WW1000， B50A1000 8500元
H60 50H1300 50WW1300， B50A1300 8000元
从工艺上说，Z系列均为冷轧有取向高含硅量， H系列一般是冷轧无取向中高含
硅量，
H型无取向性钢片也有0.35MM的薄片。但是产量很少，一般用于要求较高的场
合。
无取向硅钢片常用的有下列几种：
H50 H23 H18 H14 h12
比重 7.85 7.75 7.65 7.65 7.65
铁损P1.5/50HZ≤ 13 6.2 4.7 4.0 3.6
磁通密度B50≥ 1.69 1.66 1.64 1.61 1.6
按温升来说H18低于H23，H23低于H50
按空载电流则相反。
另外同一牌号有白片黑片之分，黑片{退火片}性能优于白片。另外同一牌号铁芯
尺寸不同性能也不同。
有取向硅钢带常用的牌号有
Z11 Z10
比重 7.65 7.65
铁损P1.7/50 ≤ 1.66 1.51
磁通密度B10≥ 1.74 1.77
日本jfe(旧川崎):
35jn250 (0.35mm厚、铁损在2.18～2.26之间、磁感1.69以上)
50jn270 (0.50mm厚、铁损在2.38～2.42之间、磁感1.68以上)
50jn290 (0.50mm厚、铁损在2.46～2.51之间、磁感1.68以上)
50jn310 (0.50mm厚、铁损在2.50～2.54之间、磁感1.69以上)
日本新日铁:
50h270 (0.50mm厚、铁损在2.37～2.41之间、磁感1.68以上)
50h290 (0.50mm厚、铁损在2.46～2.50之间、磁感1.68以上)
50h310 (0.50mm厚、铁损在2.49～2.53之间、磁感1.69以上)
中国太钢:
50tw290 (0.50mm厚、铁损在2.54～2.60之间、磁感1.68以上)
50tw310 (0.50mm厚、铁损在2.64～2.69之间、磁感1.68以上)
50tw350 (0.50mm厚、铁损在2.70～2.76之间、磁感1.69以上)
以上是些粗略的数据。仅供参考。
炼钢工艺和成分体系对B50A1300硅钢铁损的影响
张 峰
1,2
,李光强
2
,陈 晓
1
,庞春敏
1
(1.宝山钢铁股份有限公司硅钢部,上海,200941;
2.武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室,湖北武汉,430081)
摘要:以低牌号B50A1300硅钢为研究对象,探讨了精炼RH吹氧量、w[Mn]
2
/w[Si]比值、FeAl预脱氧效
果以及连铸钢水镇静时间等对B50A1300硅钢铁损的影响。结果表明,当精炼RH过程吹氧量大于160
Nm
3
时,钢的铁损迅速劣化;合适的钢成分体系是将w[Mn]
2
/w[Si]比值严格地控制在0.5以内;最佳的
FeAl、FeSi脱氧效果是将FeAl、FeSi脱氧后钢水含氧量分别控制在140×10
-4
%左右和90×10
-4
%~140
×10
-4
% 。
关键词:精炼RH;脱氧;夹杂物;无取向硅钢;铁损
中图分类号:TF713 文献标志码:A 文章编号:1674-3644(2010)03-0225-04
Effects of steelmaking process and chemical composition on
Core loss of silicon steel B50A1300
Zhang Feng
1,2
, Li Guangqiang
2
, Chen Xiao
1
, Pang Chunmin
1
(1. Silicon Steel Department, Baoshan Iron and Steel Co. Ltd, Shanghai 200941, China;
2. Key Laboratory for Ferrous Metallurgy and Resources Utilization of Ministry of Education, Wuhan
University of Science and Technology, Wuhan 430081, China)
Abstract:: With the low grade silicon steel B50A1300 as the research object, the effects of the amount of
oxygen blown in during RH treatment, thew [Mn]
2
/w[Si] value, pre-deoxidation extent by ferro aluminum,
and killing time before continuous casting of steel on core loss were investigated. The results show that the
core loss will be sharply increased when the amount of oxygen blown in exceeds 160 Nm
3
during RH treatment.
It is also found that thew[Mn]
2
/w[Si] should be less than 0.5,strictly, and the appropriate deoxidation extent by
Ferro aluminum and ferrosilicon expressed as total oxygen content in molten steel should be controlled around
140×10-4% and between 90×10-4% to 140×10-4%, respectively.
Keywords: RH refining; deoxidation; inclusion; non-oriented silicon steel; core loss
钢的电磁性能主要取决于铁素体的晶粒尺寸、晶体织构和钢中夹杂物,尤其是钢中的夹杂物,它们
的存在不仅抑制晶粒长大、促使晶格畸变,而且阻碍磁畴壁运动
[1-5]
。因此,在冶炼过程中,希望尽可能地
将夹杂物去除或减少,以改善钢的电磁性能。钢中夹杂物的控制效果与炼钢工艺密不可分
[2-8]
。转炉钢
水初始氧含量是产生夹杂物的源头
[9]
,RH精炼过程中脱碳、脱氧、脱气效果以及连铸过程中钢水镇静
效果、成分体系等都会对钢中夹杂物产生明显的影响,以致造成不同炉次硅钢产品电磁性能的波动。
为此,本文以低牌号B50A1300硅钢为研究对象,探讨了精炼RH吹氧量、w[Mn]
2
/w[Si]比值、FeAl预脱
氧效果以及连铸钢水镇静时间等对B50A1300硅钢铁损的影响,以期为改善B50A1300硅钢的性能提供
理论依据。
1.试验
(1)试验材料。试验所用材料为工业化生产的低牌号B50A1300硅钢。该钢种主要生产流程如下:
铁水预处理→300 t转炉冶炼→RH精炼(脱碳、FeAl脱氧、FeSi、FeMn调整化学成分、脱气)→连续铸
钢→板坯加热→热轧、精整→酸洗、
冷轧→退火、精整→性能检测等。该钢种的化学成分为:w[C]为0.002%,w[Si]为0.12%，w[Mn]为
0.22%,w[P]为0.08%,w[S]为0.004% 。
(2)检测方法。试验过程中,取连铸中间包内的代表钢样,采用X射线荧光、碳硫、氧氮分析仪分
析试样的化学成分;试样电磁性能的测试采用爱泼斯坦方圈法,试样数为16片(纵、横各取8片)。试验
炉次结束后,统计RH精炼过程中氧
含量、吹氧量以及连铸钢水镇静时间、化学成分等,并考察这些因素对试验炉次成品硅钢铁损的影响。
2 结果与讨论
2.1 RH精炼过程中吹氧量对试样铁损的影响
钢中低铝或无铝状态下,精炼RH过程中吹氧容易出现钢水过氧化,生成数量较多的MnO夹杂。
同时,由于低Si、低Al或无Al钢水黏度相对较低,因此这些MnO夹杂能够与SiO
2
、Al
2
O
3
夹杂进一步
结合,生成MnO-SiO
2
-Al
2
O
3
系复合夹杂物。这类夹杂物在冶炼过程中难以去除,且会在热轧过程中发生
形变,抑制退火过程的晶粒长大,因此对钢的电磁性能危害极大
[2,4-5,10]
。图1为RH精炼过程中吹氧量对
试样铁损的影响(W15/50为磁感应强度随着时间在正弦规律变化(峰值为1.5 T、振幅为50 Hz)的条件
下单位质量铁芯(在温度为20℃时)的能量损失值,W/kg)。由图1可看出,在吹氧量大于160 Nm3后,试
样铁损明显劣化,其主要原因是,随着RH精炼过程中吹氧量的增加,钢中Mn元素的氧化、烧损加剧,生
成复合夹杂的MnO比例不断增加,使MnO-SiO2-Al2O3系复合夹杂的熔点明显降低,并在热轧过程中容
易产生变形,阻碍磁畴壁的正常移动,因此对钢的电磁性能危害也就越大。
2.2 w[Mn]
2
/w[Si]比值对试样铁损的影响
由于试样不含铝,因此在通常的操作模式下,钢的脱氧效果可分别用下式表示:
[Si]+2[O]=(SiO
2
)
lgK
1
=-11.4+30 110/T (1)
[Mn]+[O]=(MnO)
lgK2=-4.53+11 070/T (2)
联立式(1)、式(2)可得:
[Si]+2(MnO)=(SiO
2
)+2[Mn]
lgK
3
=-2.34+7 970/T (3)
式中:K为反应平衡常数;T为温度,K。
如果以纯物质表示渣中SiO
2
、MnO的活度,则式(1)、式(3)中的反应平衡常数K
1
、K
3
可分别改写
为
K
1
=a
SiO2
/a
Si
a
2
O
=1/f
Si
w[Si]a
2
O
(4)
K3=a
2
Mn
a
SiO2
/a
Si
a
2
MnO
=f
2
Mn
w[Mn]
2
a
SiO2
/fSiw[Si]a
2
MnO
(5)
式中:w[M]为物质M的质量分数;a
M
为物质M的活度;f
M
为物质M的活度系数。
考虑到试样中其他化学成分对活度系数f
Si
、f
Mn
影响不大,因此,式(5)的反应平衡常数K
3
取决于钢
水温度,而w[Mn]
2
/w[Si]比值越大,脱氧越充分,生成复合脱氧的MnO比例不断增加,若残留在钢中,则使
钢中铁损增加。试样的铁损与钢中w[Mn]
2
/w[Si]比值的关系如图2所示。由图2可看出,在w[Mn]
2
/w[Si]
比值大于0.5后,试样铁损急剧上升。
2.3 FeAl预脱氧效果对试样铁损的影响
RH精炼过程中脱氧方式对钢中夹杂物的控制极为重要。采用FeAl、FeSi分段次脱氧,既可利用
FeAl费用低廉的特点,最大限度地降低炼钢脱氧成本,又可通过采用FeAl预脱氧的方式,确保最终脱氧
效果,其原因是,FeAl预脱氧效果充分时,钢中多余的铝会以酸溶的形式存在,增加了钢水凝固过程中生
成AlN微细夹杂的机会;而在FeAl预脱氧效果不充分时,因为FeSi是弱脱氧剂,会造成钢中氧含量偏高,
进而形成大量的氧化物夹杂。因此,必须严格地控制FeAl的预脱氧效果,以确保FeSi加入前的钢中氧
含量合适。图3为RH精炼过程中FeAl的预脱氧效果对试样铁损的影响。由图3可看出,FeSi加入前
钢水中的氧含量越低,所得硅钢试样的铁损越低,而FeSi加入前钢水中的氧含量是由FeAl预脱氧控制
的。
考虑到钢水的最终脱氧效果主要取决于式(1),并且可以用活度a
Si
、a
O
来表征脱氧效果,因此联立
式(1)、式(4)可得:
f
Si
=10
(-30110/T+11.4)
/w[Si]a
2
O
(6)
式(6)中活度系数f
Si
与钢中氧活度的平方呈反比。合适的活度系数f
Si
可以间接地反映钢中的氧含量,
并对钢的电磁性能产生影响,如图4所示。由图4可看出,A为f
Si
的倒数,A=3.0~1.2对f
Si
=0.33~0.83,在
此范围内,w[O]为90×10
-4
%~140×10
-4
%,试样的铁损最低。
2.4 连铸钢水镇静时间对试样铁损的影响
RH精炼结束后,应适当地延长连铸钢水镇静时间,只有确保钢中弥散夹杂物的充分聚合、上浮,
才能降低试样铁损。图5为由生产数据归纳的试样铁损与连铸之前钢水镇静时间的关系。由图5可看
出,合理的连铸钢水镇静时间应控制在25~30 min,而连铸钢水镇静时间少于15 min的炉次,试样铁损值
均大于6.8 W/kg。
3.结论
(1)转炉钢水中的碳、氧、温度协调是改善成品电磁性能的关键,在RH精炼过程中,为避免钢的铁
损进一步劣化,应将吹氧量严格地限制在160 Nm
3
以内。
(2)最佳的FeAl、FeSi脱氧效果是将FeAl、FeSi脱氧后的钢水氧含量分别控制在140×10
-4
%左
右和90×10
-4
%~140×10
-4
%。
(3)合适的钢成分体系是将w[Mn]
2
/w[Si]比值严格地控制在0.5以内。同时,为确钢中弥散夹杂物
的充分聚合、上浮,还应尽量将连铸钢水的镇静时间保持在25 min以上。
参考文献
[1] 中山大成,田中隆.セミプロセス無方向性電磁鋼板の磁気特性に及ぼすTiの影響[J].
CAMP-ISIJ,1996,9(1):451.
[2] Kruosaki Y,Shiozaki M,Higashine K,et al. Effect of oxide shape on magnetic properties of
semipro-cessed nonoriented electrical steel sheets[J]. ISIJ International,1999,39(6):607-613.
[3] 藤村浩志,沼田光裕,屋鋪裕義.無方向性電磁鋼板:日本,292829[P].2004-04-21.
[4] 太田裕己,水渡英昭.脱酸生成物粒子の粗大化機構に及ぼす粒径分布影響
[J].CAMP-ISIJ,2004,17(3):1 271.
[5] 沼田光裕,藤村浩志,樋口善言.無方向性電磁鋼板とその製造方法:日本,313645[P].2003-11-06.
[6] Carlo M. Control and engineering of non-metallic inclusions belonging to xSiO
2
-yCaO-zAl
2
O
3
system in
Ca-treated Al-killed and Al-Si-killed steel [J].Steel Research,2006,77(7):462-471.
[7] 土居光代,屋鋪裕義.磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造方法:日本,
228006[P],1997-09-02.
[8] 杨亮,栗红,常桂华,等.脱氧工艺对硅钢连铸坯非金属夹杂物的影响研究[J].钢
铁,2008,43(7):101-104.
[9] 蔡开科.转炉冶炼低碳钢终点氧含量控制[J].钢铁,2009,44(5):27-31.
[10] Somnath B, Ashok Kumar L, Seshadri S. Activity of iron oxide in steelmaking slag[J]. Metallurgical and
Materials Transactions B, 2008, 39B(6):447-456.
纳米晶铁基合金的高频铁损行为分析
黄 剑
1 , 3
，严彪
2 , 3
，杨 磊
2 , 3
( 1. 五钢集团，上海 200940；2. 同济大学 材料科学与工程学院，上海 200092；3. 上海市金属功
能材料开发应用重点实验室，上海 200092 )
摘 要：分析了纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金在Bm = 0.05 ~1.0T , f = 20 ~1000kHz 范
围内的铁损行为。简要阐述了铁损与f 和Bm 之间的关系以及在固定的Bmf 值情况下给出铁损大小估算
的关系式。
关键词：铁基纳米晶软磁合金； 高频铁损； 行为分析
中图分类号：TG1322 + 71 文献标识码：A 文章编号：1001-9731( 2004）增刊-3421-03
The behavior of high frequency core 1055 on iron-based Nan crystalline alloy
HUANG Jian
l , 3
, YAN Biao
2 , 3
, YANG Lei
2 , 3
( 1. Group of 5th Steel Manufacture Shanghai 200940; 2. School of Materials Science and Engineering,
Tongji University Shanghai 200092; 3. Shanghai Key Lab of Metal Functional Materials for D & A Shanghai
200092)
Abstract : The core 1055 behavior of Nan crystalline alloy Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 under the
condition of Bm =0.05 ~1.0T and f = 20 ~1000kHz was discussed in this paper In addition , the
relationship between core 1055 and f and Bm was also investigated
Key words : Fe-based Nan crystalline soft magnetic alloy; high frequency core 1055; behavior
1 引 言
在最近的十多年以来，许多种类的铁基纳米晶软磁合金得到了迅猛的发展［l , 2 ］。这些合金有着极
为优良的综合软磁性能，并且在电力和电子工业领域得到广泛的使用。高频铁损行为的研究对铁基纳米晶
合金的实际运用有相当重要的指导意义。为此，我们研究了新近开发的纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金在高频情况下的铁损行为。
2 实 验
用单辊液态快淬法在真空状态下制成1cm 宽，32 μm 厚的非晶带，用非晶带卷成内外径分别为1.9cm
和2.6cm 的环形样品，样品在无磁场情况下退火而达到纳米晶状态，所获得的相对磁导率为4×104 。用
SY8232 型B -H 分析仪，分别在Bm =0.05 ~1.0T ，f =20 ~1000kHz 范围内，测试了该退火样品的高频
铁损P 。同时，在Bmf =10 ~20T·kHz ，且f =20 ~1000kHz 的条件下，测出铁损。
3
结果分析和讨论
图1 表示对应不同幅值磁通密度Bm 值，在不同频率条件下，纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金的高频铁损。可以清楚地看到，㏑P 与㏑f 在Bm 和f 的给出范
围内成线性关系，即P ∝f 。同样，在各个工作频率，我们也可相应地得到P ∝ Bmm。
张延忠
［
3
，
4
］
对于多种新型纳米晶合金的高频铁损行为进行了研究，且在Bm =0.05 ~0.6T ，f =20
~1000 kHz 的范围里得到P ∝ Bm2 f n，n =1.6 ~1.7 。
我们使用Excel 和MATLAB 来对纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9合金的高频铁损行为进行
了分析，用Excel 预测出的Bm 的指数为2.0422 , 即 KBm∝Bm2.0422 中的比例系数，得出结果如下：
P ( kW·m-3 ）≈2.9857Bm2.0422 （T）f 7.6 （kHz ) ( l )
图2 为MATLAB 根据拟合的关系式求出的铁损值与实际实验值的残余误差情况。可见，除了第一次
实验的拟合值与实验值偏差较大，其余的拟合结果都在允许误差范围内。图3 是P与Bm 、f 的三维关系
图，从中可看到虽然1000kHz 以上的数据没有被用到前面的拟合运算中，但这些数据与拟合曲线的良好匹
配说明了所拟合的关系式反映了P与Bm 、f 之间的正确关系。
图4 是幅值磁导率与频率的关系，图5 是针对各个频率下建立的P ∝ Bmb得出的Bm 的指数b 与
频率f 的关系。在高频条件下，我们看到，当f≦100kHz 时，纳米晶合金的损耗对于磁感应强度变化的依
赖比较大，随着f 的增大，这种依赖急剧降低，也就是b 迅速减小，在150kHz 附近达到了最小值1.9604 。
这说明在此频率下纳米晶合金的损耗对于Bm 变化的敏感度降低，这可能是由于此频率范围接近材料的截
止频率［5 ] ，材料的损耗大部分来自于尺寸和磁力共振引起的磁能损耗。此时Bm 对其的作用已不明显，
频率进一步升高，纳米晶软磁合金的损耗对于Bm 变化的敏感度稍有提高，但基本上保持在2 左右，这与
经典损耗理论的论述是一致的。
在固定乘积Bmf条件下的P-f 关系对纳米晶合金在双端逆变电路开关电源的应用有重要的意义。因此，
给出P-f 关系的表达式可以粗略估算铁损。根据图1 计算得到㏑㏑P 与㏑㏑f 的关系见图6 。
在Bmf =10 ~20 ( T·kHz ) , f = 20 ~l000kHz 范围内，大约在30kHz 以上，㏑㏑P 和㏑㏑f很好地
呈线性关系，30kHz 以下偏离这种关系较大，可能是由于频率太小而Bmf很高引起的Bm 较大所致。
分析显示，在无场退火下，近似得出下列关系式：
㏑P=［1.86×10-4 (Bmf )＋4.36 ] (㏑f )n ( 2 )
n =8.57 ×10-7 (Bmf )一0.208 ( 3 )
计算机的运算结果表明n 与Bmf 值线性相关，表1 中由方程（3 ）计算出n 的最终误差与n 值平均化
得出的误差进行了比较，由与Bmf 线性相关得出的n 值所得到的P值与实际值误差更小。从图7 的拟和
结果中可看出Matlab 的拟和计算是正确的。
表1 部分线性化系数和平均化系数的误差比较
Table 1 the error compares of linear coefficient and averaging one
1 2 3 4 5
6
系数平均误差（%）
系数线性误差（%）
1.19
1.12
1.59
1.49
1.72
1.61
1.58
1.46
1.59
1.48
1.27
1.14
4 结 论
用计算机计算出的关于纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9合金的高频铁损行为与实际情况较
为符合。
（1 ）在f =20 ~1000kHz , Bm=0.05 ~1.0T 的条件下，对于纳米晶Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9
合金的铁损与频率、幅值磁通密度的关系可表示成P ∝ Bm2 .0422f 1.76，近似估算公式如下：
P ( kW·m-3 ）≈2.98 Bm2 .0422 (T) f 1.76（kHz )
（3 ）在f =20 ~1000kHz 和Bmf =10 ~20 ( T·kHz ）的条件下，对于纳米晶
Fe72.5Cu1Nb1.5Mo1.5V1Si13.5B9 合金，在固定乘积Bmf情况下，得到铁损估算关系式如下：
㏑P=［1.86×10-4 (Bmf )＋4.36 ] (㏑f )n
n =8.57 ×10-7 (Bmf )一0.208
参考文献
[1] awa , S. Oguma , K. Yamauchi. [J]. Appl. Phys. , 1988 , 64 : 6044.
[2] awa , K. Yamauchi. [J]. IEEE Trans. Magn. , MAG25 1989 , 3324.
[3] 张延忠.[J].科学通报，1997 , 42 : 1218.
[4] 张延忠.[J].金属学报，1997 , 10 : 489.
[5] 宛德福等. 磁性物理学.[M]. 电子工业出版社，1999.
宝山钢铁股份有限公司企业标准
全工艺冷轧无取向电工钢带
(Q/BQB 480-2009 代替Q/BQB480-2007)
1 范围
本标准规定了公称厚度为0.35mm，0.50mm和0.65mm全工艺冷轧无取向电工钢带的定义、分类和代号、
尺寸、外形、重量、磁特性等技术要求、检验和试验、包装、标志及检验文件等。
本标准适用于宝山钢铁股份公司生产的、用于磁路结构的、以最终退火状态交货的全工艺冷轧无取向电工
钢带（以下简称钢带）。
2 规范性引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单
（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使
用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 2791-1995 胶粘剂T剥离强度试验方法 挠性材料对挠性材料
GB/T 3102.5-1993 电学和磁学的量和单位
GB/T 3655-2008 用爱泼斯坦方圈测量电工钢片（带）磁性能的方法
GB/T 8170-2008 数值修约规则与极限数值的表示和判定
GB/T 9637-2001 电工术语 磁性材料与元件
GB/T 13789-2008 用单片测试仪测量电工钢片(带)磁性能的方法
GB/T 19289-2003 电工钢片（带）的密度、电阻率和叠装系数的测量方法
Q/BQB 400 冷轧产品的包装、标志及检验文件
Q/BQB 401 冷连轧钢板及钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差
3 术语和定义
3.1 铁损（比总损耗） iron loss ( specific total loss)
铁损是指在交变磁场下磁化试样时，消耗在试样上的无效电能。在给定频率和最大磁感应强度进行磁化的
情况下，铁损用符号P(10Bm/f)表示，单位为W/kg。
例：P15/50表示在最大磁感应强度为1.5T、频率为50Hz时，单位kg试样的铁损。
3.2 磁化特性（磁感应强度）magnetic polarization(magnetic flux density)
磁化特性通常用正常磁化曲线上，对应于给定磁场强度的磁感应强度（磁极化强度）来表示。磁感应强度
的符号为B(0.01H)，单位为T（特斯拉）。
例：B50表示对应于磁场强度为5000A/m时的磁感应强度。
3.3 其他的术语和定义应符合GB/T 9637的规定。
4 分类和代号
4.1 钢的牌号按照以下方式进行命名。
表1
公称厚度(mm)的100倍。
用于表示无取向电工钢的类型的字符，其中
A：普通型
AR：消除应力退火型，AH：高磁感型
该公称厚度铁损保证值（W/kg）P15/50的100
倍。
宝钢英文名称Baosteel的首字母。
示例1：B35A210表示公称厚度为0.35mm的普通型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于2.10W/kg；
示例2：B35AR300表示公称厚度为0.35mm的消除应力退火型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于
3.00W/kg；
示例3：B35AH230表示公称厚度为0.35mm的高磁感型无取向电工钢，铁损的保证值P15/50不大于2.30W/kg
4.2 绝缘涂层的分类和代号应符合表1的规定。
表 1
绝缘涂层种类
无机涂层
半有机薄涂层
半有机厚涂层
无铬涂层
自粘接涂层
代 号
D
A
H
K
Z
5 订货所需信息
5.1订货时用户需提供以下信息：
a) 产品名称（钢带）；
b) 本标准号；
c) 牌号；
d) 涂层种类；
e) 规格尺寸；
f) 边缘状态；
g) 重量；
h) 包装方式；
i) 用途；
j) 其他特殊要求。
5.2 如订货合同中未注明边缘状态，钢带按切边状态供货。
6 尺寸、外形、重量及允许偏差
6.1 钢带的公称尺寸范围应符合表2的规定。
表 2 单位：mm
公称厚度
0.35、0.50、0.65
公称宽度
700～1260
内径
508
6.2 尺寸允许偏差
6.2.1钢带的厚度允许偏差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，厚度允许偏差不应超过公称厚度的±8%；对于厚度0.65 mm的
钢带，厚度允许偏差不应超过公称厚度的±6%。
6.2.2钢带的纵向厚度差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，纵向厚度偏差不应超过5%。对于公称厚度为0.65 mm的钢带，
纵向厚度偏差不应超过6%。
6.2.3钢带的横向厚度差
对于公称厚度为0.35mm、0.50mm的钢带，横向厚度偏差不应超过0.020mm。对于公称厚度为0.65 mm的
钢带，横向厚度偏差不应超过0.030mm。
6.2.4钢带的宽度允许偏差应符合表3的规定。
表 3 单位：mm
宽度允许偏差
公称宽度 L
切边
700 ≤ L ≤1000
1000 不切边 0～+1.0 0～+5 0～+1.5 6.3 钢带的不平度（波浪度）应不大于2.0 %。 6.4 在任意2m测量长度上，钢带的镰刀弯应不大于1.0mm。 6.5 尺寸和外形的测量 6.5.1 尺寸和外形应在距钢带头尾两端不小于3m的位置处测量。 6.5.2 厚度应在距边部不小于30mm的任意位置处测量。纵向厚度差是在任意2 m长度的钢带上，沿长度方 向（平行于轧制方向）测得的厚度最大值与厚度最小值之差。横向厚度差为沿钢带宽度方向（垂直于轧制 方向）测得的厚度最大值与厚度最小值之差。 6.5.3 不平度（波浪度）的测量 测量钢带最大波的高度（h）和波长（l），计算得到钢带的不平度（h/l）×100％，如图1所示。 6.5.4 镰刀弯的测量方法应符合Q/BQB401的规定。 6.6 钢带按实际重量交货。 图1 不平度（波浪度）的测量 7 技术要求 7.1 钢的生产工艺和化学成分由供方决定。 7.2 钢带以最终退火并两面涂敷绝缘涂层的状态交货。 7.3 钢带的磁特性（磁感应强度B50、铁损P15/50）应符合表4的规定。除消除应力退火型钢带外，钢带 的磁特性要求也适用于时效试样；时效试验是否实施，由供方决定。 7.4 钢带的叠装系数应符合表4的规定。 7.5 用于计算钢的磁特性和叠装系数的理论密度应符合表4的规定。 7.6 如需方对力学性能及工艺性能等有其他要求，应在订货时协商，并在合同中注明。 表 4 类型 牌号 度 mm B35A210 公称厚理论密度 kg/dm 7.60 7.60 3 铁损P15/50 W/kg 磁感应强度峰值B50 不大于 2.10 2.30 2.50 2.70 T 不小于 1.62 1.62 95.0 1.62 1.62 叠装系数 % 不小于 普 通 型 B35A230 0.35 B35A250 B35A270 7.60 7.65 B35A300 B35A360 B35A440 B35A550 B50A230 B50A250 B50A270 B50A290 B50A310 B50A350 B50A400 B50A470 B50A540 B50A600 B50A700 B50A800 B50A1000 B50A1300 B65A600 B65A700 B65A800 B65A1000 B65A1300 B65A1600 B35AR300 消除 B50AR300 应力 B50AR350 退火 型a B50AR500 B50AR600 B35AH230 高磁 B35AH250 感型 B35AH300 7.65 7.65 7.70 7.75 7.60 7.60 7.60 7.60 7.65 7.65 7.65 0.50 7.70 7.70 7.75 7.80 7.80 7.85 7.85 7.75 7.75 7.80 0.65 7.80 7.85 7.85 0.35 7.80 7.75 7.80 0.50 7.80 7.85 7.65 0.35 7.65 7.70 3.00 1.62 3.60 1.63 4.40 1.65 5.50 1.66 2.30 1.62 2.50 1.62 2.70 1.62 2.90 1.62 3.10 1.62 3.50 1.62 4.00 1.63 4.70 1.64 5.40 1.65 6.00 1.66 7.00 1.70 8.00 1.70 1.70 1.70 6.00 1.64 7.00 1.65 8.00 1.69 1.69 1.69 1.69 3.00 1.73 3.00 1.72 3.50 1.74 5.00 1.72 6.00 1.72 2.30 1.66 2.50 1.67 3.00 1.69 96.0 97.0 97.0 95.0 96.0 95.0 10.00 13.00 10.00 13.00 16.00 B50AH300 B50AH350 B50AH470 0.50 B50AH600 B50AH800 B50AH1000 7.65 7.70 7.75 7.75 7.80 7.75 3.00 3.50 4.70 6.00 8.00 10.00 1.67 1.70 1.72 96.0 1.72 1.74 1.75 a 消除应力退火材的磁特性保证值仅适用于在750℃下，经2小时消除应力退火后的试样。 b 给出磁感应强度值是多年来的惯例，实际上，用爱泼斯坦方圈法测量的是磁极化强度。按照GB/T 3102.5-1993定义为： J=B-μ0H 式中，J是磁极化强度，B是磁感应强度，μ0是真空磁导率：4π×10-7H/m，H是磁场强度。 7.7 绝缘涂层 绝缘涂层应有良好的附着性。在剪切过程和供方规定的热处理条件下进行热处理时，涂层不得有大面积脱 落，但是在剪切边缘上，涂层的轻微碎裂则允许存在。绝缘涂层应可耐受绝缘漆、变压器油、机械油等介 质的侵蚀。绝缘涂层的种类及特征应符合表5规定。如需方对绝缘涂层电阻有要求，应在订货时协商，并 在合同中注明。 表 5 涂层种类 无机涂层 D 半有机薄涂层 A 半有机厚涂层 H 无铬涂层 K 自粘接涂层 Z 特 征 有良好的耐热性和焊接性 改善冲片性，并有良好的焊接性 冲片性好，层间电阻高 涂层中不含六价铬，具有良好的焊接性 具有良好的后粘接性能，铁心固定强度大 7.8 表面质量 7.8.1钢带表面应光滑和清洁，不得有影响使用的缺陷。但对于不影响材料正常使用的轻微缺欠，如孤立分 布的轻微划痕、细小的砂眼、发纹等缺欠则允许存在。 7.8.2对于钢带，由于没有机会切除带缺陷部分，所以允许带有若干不正常的部分，但有缺陷的部分不得超 过每卷总长度的6％。 8 检验和试验 8.1 钢带的表面质量用肉眼检查。 8.2 钢带的尺寸、外形应用合适的测量工具测量。 8.3 钢带应按批验收，每个检验批应由不大于30吨的同牌号、同规格、同热处理状态、同绝缘涂层的钢带 组成。对于重量大于30吨的钢带，每个钢卷组成一个检验批。 8.4 钢带检验项目的取样数量、试样方向、试样尺寸及试验方法，应符合表6的规定。试样应在距钢带头 尾不小于3m的位置处截取。 8.5 测试时效试样的铁损时，时效试样应在225±5℃℃的温度下持续加热24h，然后冷却到环境温度。 表 6 检验项目 取样数量 试样方向 纵向或横向 试样尺寸 长度：320 mm 宽度：320 mm 试验方法 GB/T 13789 铁损、磁感应强度a 纵向和横向各一 半 1组/卷 纵向和横向各一 叠装系数b 半 自粘接涂层剥离强度b a 仲裁情况下采用GB/T 3655。 b 经供需双方协商，可另外确立检验批重量。 GB/T 3655 长度：320 mm 宽度：30 mm GB/T 19289 长度：200mm 纵向 宽度：25mm GB/T 2791 8.6 检验项目中如有某一项试验结果不符合标准要求，则从同一批中再任取双倍数量的试样进行该不合格 项目的复验。复验结果（包括该项目试验所要求的所有指标）合格，则整批合格。复验结果（包括该项目 试验所要求的所有指标）即使有一个指标不合格，则复验不合格。如复验不合格，则已做试验且试验结果 不合的单件不能验收，但该批材料中未做试验的单件可逐件重新提交试验和验收。 9 包装、标志和检验文件 钢带的包装、标志及检验文件应符合Q/BQB400规定。如需方对包装有特殊要求，可在订货时协商，并在 合同中注明。 10 数值修约规则 数值修约规则应符合GB/T 8170的规定。 11 牌号近似对照 本标准牌号与国内外标准牌号的近似对照见附录A。 附录A （资料性附录） 本标准牌号与国内外标准牌号的近似对照表 表 A.1 Q/BQB GB/T 2521-1996 IEC JIS ASTM A677M-05 EN 480-2009 B35AR300 B50AR300 B50AR350 B50AR500 B50AR600 B35AH230 B35AH250 B35AH300 B50AH300 B50AH350 B50AH470 B50AH600 B50AH800 B50AH1000 B35A210 B35A230 B35A250 B35A270 B35A300 B35A360 B35A440 B35A550 B50A230 B50A250 B50A270 B50A290 B50A310 60404-8-4:1998 － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － 35W230 M230-35A 5 35W250 M250-35A 5 35W270 M270-35A 5 35W300 M300-35A 5 35W360 M360-35A 5 35W440 － － － 50W230 － 50W250 M250-50A 5 50W270 M270-50A 5 50W290 M290-50A 5 50W310 M310-50A 5 C 2552:2000 － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － － 35A210 － 35A230 － 35A250 36F145 35A270 36F155 35A300 36F175 35A360 36F205 35A440 － － － 50A230 － 50A250 － 50A270 － 50A290 47F165 50A310 47F180 10106:1996 － － － － － － － － － － － － － － － M235-35A M250-35A M270-35A M300-35A － － － － M250-50A M270-50A M290-50A M310-50A B50A350 B50A400 B50A470 B50A540 B50A600 B50A700 B50A800 B50A1000 B50A1300 B65A600 B65A700 B65A800 B65A1000 B65A1300 B65A1600 50W350 M350-50A 5 50W400 M400-50A 5 50W470 M470-50A 5 50W540 M530-50A 5 50W600 M600-50A 5 50W700 M700-50A 5 50W800 M800-50A 5 50W1000 M1000-50A 5 50W1300 － 65W600 M600-65A 5 65W700 M700-65A 5 65W800 M800-65A 5 65W1000 M1000-65A 5 65W1300 － 65W1600 － 50A350 47F200 50A400 － 50A470 47F280 － － 50A600 － 50A700 47F400 50A800 47F450 50A1000 － 50A1300 － － 64F320 － － 65A800 － 65A1000 64F550 65A1300 － 65A1600 － M350-50A M400-50A M470-50A M530-50A M600-50A M700-50A M800-50A － － M600-65A M700-65A M800-65A － － －