2024年4月11日发(作者：羊天逸)
龙源期刊网
连续重整装置A201湿式空冷冷却效果差的
原因分析及处理
作者：曹静
来源：《中国化工贸易·中旬刊》2018年第09期
摘 要：分析了炼油厂连续重整装置夏季遇到的生产瓶颈问题-A201冷却效果差的原因，通
过增加2台空冷器，从而取得良好效果。
关键词：连续重整；A201空冷；冷却效果
连续重整装置于2002年9月投料试车，催化剂再生部分采用法国某专利技术。该装置以
直馏石脑油和经加氢处理后的焦化汽油为原料。采用连续重整技术生产高辛烷值汽油组分，实
现全厂汽油升级换代，同时为对二甲苯装置提供部分原料，副产的氢气大部分作为加氢、对二
甲苯、溶剂油切割及化纤厂对苯二甲酸（PTA）装置用氢，少部分富余的氢气作为燃料气并入
全厂高压瓦斯系统。
1 A201湿式空冷冷却效果较差的原因分析
如图1，预加氢部分来的重整进料油和重整循环氢压缩机（K201）出口的重整循环氢分别
进入重整进料换热器（E201）内，与重整反应产物进行换热，氢在换热器内混合换热后依次进
入重整第1反应加热炉（F201），重整第1反应器（R201），重整第2反应加热炉（F202），
重整第2反应器（R202），重整第3反应加热炉（F203），重整第3反应器（R203），重整
第4反应加热炉（F204），重整第4反应器（R204）。从最后1个反应器（R204）出来的反
应产物进入重整进料换热器（E201）。与进料换热并经表面蒸发空冷器（A201A/B/C/D/）冷
凝冷却后进入重整产物分离罐（D201）进行气液相分离，重整产物分离罐（D201）油经泵
（P201A/B）升压后送入再接触部分。
进入夏季后，随着外界气温的升高，重整产物空冷器冷后温度最高已达到45℃，超过工
艺要求，影响压缩机的安全运行。装置超温运行、加工长时间处在低负荷状态下，造成实际生
产能力下降，直接影响装置总体运行的物料平衡，间接使加工费用上升。经分析，主要原因为
空冷长时间运行腐蚀严重冷却效果下降。因此做以下局部调整：①将空冷A203并人A201运
行，维持正常负荷；②空冷201人口加装喷淋水进行降温；③根据厂家要求对空冷进行再优化
操作，第1次是将A201喷淋水停1台泵调节单台泵量，减小喷淋水量提高表面蒸发量，从实
际情况来看没有效果，冷后温度上升较快最高到 58℃；第 2次是提高空冷水箱温度来增加表
面蒸发量。实际以空冷201操作。水箱温度控制在60时，A201A/B/C/D冷后温度从42℃上升
至53℃。總冷后温度上升至44.8℃接近工艺要求（不大于45℃）；最终解决办法：委托设计
院重新进行核算，根据核算当前空冷是否能满足要求，如确实不能满足要求，需增加空冷或更
换高效板式空冷。
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2 措施及效果
2.1 空冷201的改造及效果对比
为解决湿式空冷冷却效果差的问题，增加2台新空冷A一201E/F。这样就增加空冷整体
的换热效果。达到使 A201冷后温度降低的目的。从表1数据显示可以看出，空冷水箱改造完
工投用后。A201A-F总体温度下降至38℃。达到目标值。装置在不断提高负荷的前提下空冷
A201温度降仍能保持在工艺卡片范围（0～45℃），说明通过改造后解决了空冷的整体冷却效
果差的问题，满足装置长周期满负荷运行要求。
图为改造后的空冷水箱流程：
2.2 在设备漏点及防腐方面采取的措施
①空冷底部焊缝泄漏处补焊加固；②将凝结水线弯头和三通更换成不锈钢材质；③在凝结
水出口处焊接1个大小头变径15，减小水线出口压力，同时在水箱底部正对水线出口加l块铁
板，分散流体的单向冲刷力；④水箱内外壁增加防腐漆。
综上可知，通过对A201的改造及防腐措施的实施，根本上解决了冷却效果差的问题，做
到节能降耗，并为装置的长期、平稳、安全的运行作出贡献。
作者简介：
曹静（1982- ），女，汉族，山东平原县人，主要从事石油化工工作。
2024年4月11日发(作者：羊天逸)
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连续重整装置A201湿式空冷冷却效果差的
原因分析及处理
作者：曹静
来源：《中国化工贸易·中旬刊》2018年第09期
摘 要：分析了炼油厂连续重整装置夏季遇到的生产瓶颈问题-A201冷却效果差的原因，通
过增加2台空冷器，从而取得良好效果。
关键词：连续重整；A201空冷；冷却效果
连续重整装置于2002年9月投料试车，催化剂再生部分采用法国某专利技术。该装置以
直馏石脑油和经加氢处理后的焦化汽油为原料。采用连续重整技术生产高辛烷值汽油组分，实
现全厂汽油升级换代，同时为对二甲苯装置提供部分原料，副产的氢气大部分作为加氢、对二
甲苯、溶剂油切割及化纤厂对苯二甲酸（PTA）装置用氢，少部分富余的氢气作为燃料气并入
全厂高压瓦斯系统。
1 A201湿式空冷冷却效果较差的原因分析
如图1，预加氢部分来的重整进料油和重整循环氢压缩机（K201）出口的重整循环氢分别
进入重整进料换热器（E201）内，与重整反应产物进行换热，氢在换热器内混合换热后依次进
入重整第1反应加热炉（F201），重整第1反应器（R201），重整第2反应加热炉（F202），
重整第2反应器（R202），重整第3反应加热炉（F203），重整第3反应器（R203），重整
第4反应加热炉（F204），重整第4反应器（R204）。从最后1个反应器（R204）出来的反
应产物进入重整进料换热器（E201）。与进料换热并经表面蒸发空冷器（A201A/B/C/D/）冷
凝冷却后进入重整产物分离罐（D201）进行气液相分离，重整产物分离罐（D201）油经泵
（P201A/B）升压后送入再接触部分。
进入夏季后，随着外界气温的升高，重整产物空冷器冷后温度最高已达到45℃，超过工
艺要求，影响压缩机的安全运行。装置超温运行、加工长时间处在低负荷状态下，造成实际生
产能力下降，直接影响装置总体运行的物料平衡，间接使加工费用上升。经分析，主要原因为
空冷长时间运行腐蚀严重冷却效果下降。因此做以下局部调整：①将空冷A203并人A201运
行，维持正常负荷；②空冷201人口加装喷淋水进行降温；③根据厂家要求对空冷进行再优化
操作，第1次是将A201喷淋水停1台泵调节单台泵量，减小喷淋水量提高表面蒸发量，从实
际情况来看没有效果，冷后温度上升较快最高到 58℃；第 2次是提高空冷水箱温度来增加表
面蒸发量。实际以空冷201操作。水箱温度控制在60时，A201A/B/C/D冷后温度从42℃上升
至53℃。總冷后温度上升至44.8℃接近工艺要求（不大于45℃）；最终解决办法：委托设计
院重新进行核算，根据核算当前空冷是否能满足要求，如确实不能满足要求，需增加空冷或更
换高效板式空冷。
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2 措施及效果
2.1 空冷201的改造及效果对比
为解决湿式空冷冷却效果差的问题，增加2台新空冷A一201E/F。这样就增加空冷整体
的换热效果。达到使 A201冷后温度降低的目的。从表1数据显示可以看出，空冷水箱改造完
工投用后。A201A-F总体温度下降至38℃。达到目标值。装置在不断提高负荷的前提下空冷
A201温度降仍能保持在工艺卡片范围（0～45℃），说明通过改造后解决了空冷的整体冷却效
果差的问题，满足装置长周期满负荷运行要求。
图为改造后的空冷水箱流程：
2.2 在设备漏点及防腐方面采取的措施
①空冷底部焊缝泄漏处补焊加固；②将凝结水线弯头和三通更换成不锈钢材质；③在凝结
水出口处焊接1个大小头变径15，减小水线出口压力，同时在水箱底部正对水线出口加l块铁
板，分散流体的单向冲刷力；④水箱内外壁增加防腐漆。
综上可知，通过对A201的改造及防腐措施的实施，根本上解决了冷却效果差的问题，做
到节能降耗，并为装置的长期、平稳、安全的运行作出贡献。
作者简介：
曹静（1982- ），女，汉族，山东平原县人，主要从事石油化工工作。