2024年4月23日发(作者：虎子帆)
２０１１年第７期 ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ ｏ公路与管理。 科技信息
金桃大桥无支架缆索主地锚施工技术
王新阳卢军球
（安徽省路桥工程集团有限责任公司 安徽
【摘
合肥２３００００）
要】本文从设计及施Ｚ－方面介绍了金桃大桥主地锚的施工技术．为今后山区类似桥梁安装方式提供一些经验。
【关键词】主地锚；设计；施工
１ 工程概况
金桃大桥全长４９１ｍ，主桥设计为两跨１６０ｍ的上承式钢筋混凝
土箱型拱，引桥采用１１跨１３ｍ空心板粱。主桥横桥向主拱圈由２根
主拱肋组拼而成，每根拱肋由２片预制安装的拱箱组成一个单箱双室
的箱形截面，２根主拱肋间以横系梁联结。拱箱预制高度３．１３ｍ，宽度
１．４０ｍ，底板厚２５ｅｒａ、顶板厚８ｅｒａ．腹板厚度分别为７ｅｒａ、１４ｅｒａ。采用
Ｃ５０混凝土。拱轴弧长１６６．７８１ｍ，分九段预制安装（全桥共７２段），最
大吊装重量６９吨，安装采用大跨径无支架缆索吊施工工艺。
２设计要点
本桥缆索吊装系统地锚主要采用桩式地锚。塔架缆风及吊装期间
的横向缆风索地锚一般受力不大，采用挖坑埋设重力式地锚或锚杆。
转动点取前挡墙与支撑腿接触面下边缘（见下图），地锚索受倾覆
力矩为：
Ｍ ＴＩＨ２＋ Ｉ ５４２．５６￣０．７０＋１ １ １．３７￣４．９０＝９２５．５ ｔ ｏ ｍ
３主地锚设计
３．１总体布置
地锚最大抵抗倾覆力矩为：Ｍｋ＝ＧＬＩ＋３ＰＩａ、桩基周长为：Ｕ＝Ｉ．３－１ｒ＝
４．１ｍ、Ｐ－－０．３ＵｆＨ Ｏ．３ｘ４．１ｘ２５０ｘ５．５＝１６９１．３ＫＮ＝１６９．ＩＴ
Ｐ＋Ｇ＝Ｉ６９．１＋２４４．８－－－４１３．９Ｔ
桃岭岸主地锚拟布设在与主塔架距离为３８．４米处，与塔高比为
１：０．９９，此处地面标高为１６４．０米，尾索与地锚水平夹角为１４。。该位置
地质良好，往下开挖是灰质岩层，强度较高，采用桩式地锚。
梅山岸主地锚布置在与主塔架的距离为５６．５米处，与塔高比为
１：０．６，此处地面标高为１４３．５米，尾索与地锚水平夹角为２２．５。。该位
置地质良好，往下开挖是灰质岩层，强度较高，采用桩式地锚。
３．２主地锚计算
３．２．１桃岭岸主地锚计算：
则：Ｍ￣＝２４４．８ｘ３．２４＋３ｘ１６９．１ｘ４．０５＝２８４７．７ｔ・ｍ
抗倾覆安全系数：ＫＩ＝ＭＪ Ｍ￣２８４７．７／１１９０．３ｔ＝３４＞１．５
抗上拔安全系数：Ｋ２＝（Ｐ＋Ｇ），Ｔｙ＝４１３．９／１１１．３７＝３．７＞１．５
ｄ．地锚抗水平滑移计算：主地锚受水平外力作用为：Ｔｌ＝５４２．５６ｔ
前挡墙：挡墙宽Ｂｌ＝８．４ｍ、Ｅｌ＝Ｏ．５ＨｌＰｌＢｌ＝０．５ｘ３ｘ３００ｘ８．４＝３７８０．０ｋＮ＝
３７８ｔ、桩顶横梁：横粱面宽Ｂ２＝７ｍ
ＥＦＯ．５Ｈ ２＝０．５ｘ１ｘ３００ｘ７＝１０５０ ＫＮ＝１０５Ｔ
计算方式采用摩阻力＋土抗力计算，并用地基容许承载力验算复
核抗滑动安全系数。
ａ地锚结构设计：
桃岭岸主地锚位于山坡上，根据现场地质勘查，地锚处地质均为
灰质岩石层，故采用桩锚设计，桩径为１．３ｍ，结构设计图见附图。
ｂ．计算取值：
主地锚所受拉力，一组主索最大张拉：Ｔｚ＝４３３．８７ｔ，一组工作索拉
力Ｔｎ＝６０ｔ，缆风索拉力Ｔｗ＝３０ｔ，拖拉、起重转向拉力Ｔｉ＝３０ｔ
桩基：３根桩基横向投影宽Ｂ ：３．９ｍ
Ｅ ＝ｏ．５Ｈ３（Ｐ３＋Ｐ２）Ｂ Ｏ．５ｘ３．７ｘ３００ｘ３．９＝２１６４．５＝２１６．４５ｔ
滑动摩擦力：地锚平面投影面积Ａ＝３６．２ｍ ，滑动摩擦系数取肛＝
０．４．则：ｆ＝Ｇｐ．＝２４４８ｘ０．４＝９７９．２ ＫＮ
水平抗力合力：Ｅ＝Ｅ１＋Ｅ２＋Ｅ３＋ｆ＝３７８＋１０５＋２１６．４５＋９７．９＝７９７．３５ｔ
抗水平滑移安全系数：Ｋ３＝Ｅ厂 ＝７９７．３５／５４２．５６＝１．５＝１．５
ｅ．结论：由上述计算可以确定金桃大桥主地锚受力可靠安全。
索道与地锚水平夹角０＝１１．６。，则主地锚受力为：
Ｔ＝Ｔｚ＋Ｔｎ＋Ｔｗ＋Ｔｊ＝４３３．８７＋６０＋３０＋３０＝５５３．８７ｔ
Ｔ，＝Ｔｅｏｓ０＝５５３．８７ｘｃｏｓｌ １．６。＝５４２．５６ｔ
Ｔｒ＝Ｔｓｉｎ０＝５５３．８７ｘｓｉｎ１１．６。＝１ｌ１．３７ｔ
３．２．２梅山岸主地锚计算：
计算方式采用摩阻力＋土抗力计算，并用地基容许承载力验算复
核抗滑动安全系数。
ａ．地锚结构设计：
梅山岸主地锚位于平地上，根据现场地质勘查，地锚处地质均为
根据现场的地质资料．有关岩土的工程计算参数按如下经验值：
岩石容重：＂，／＝２３ｋＮ／ｍ３．岩土内摩擦角：￣ｐ－－４０。，桩周极限摩阻力：ｆ＝ 灰质岩石层．故采用桩锚设计，桩径为１．３ｍ，结构设计图见附图。
２５０ｋＰａ，主地锚体积用计算机按１：１建模计算：Ｖ＝１０２ｍ ，
地锚自重为：Ｇ＝２．４ｘＶ＝２．４ｘ１０２＝２４４．８ｔ
ｂ．计算取值（将主、扣索地锚分离，单独计算）：
主地锚所受拉力，一组主索最大张拉：：Ｔｚ－－４３３．８７ｔ，一组工作索
拉力Ｔｎ＝６０ｔ。缆风索拉力Ｔｗ＝３０ｔ，拖拉、起重转向拉力Ｔｊ＝３０ｔ
索道与地锚水平夹角０＝１１．６。，则主地锚受力为：
Ｔ： ｒｚ＋ ＩＩｎ＋ Ｉｌｗ＋Ｔｉ－４３３．８７＋６Ｏ＋３Ｏ＋３Ｏ＝５５３．８７ｔ
Ｔ￣＝Ｔｅｏｓ０＝５５３．８７ｘｅｏｓ２３．６８。＝５０７．２４ｔ
ｒｓｉｎ０＝５５３．８７ｘｓｉｎ２３．６８。＝２２２．４５ｔ
根据现场的地质资料。有关岩土的工程计算参数按如下经验值：
岩石容重：．ｙ＝２３ｋＮ／ｍ３．岩土内摩擦角：‘ｐ；４ｏ。、桩周极限摩阻力：ｆ－
２５０ｋＰａ、主地锚体积用计算机按１：１建模计算：Ｖ＝１０２ｍ３，
桃岭岸主地锚结构示意图
地锚自重为：Ｇ＝２．４ｘＶ＝２．４ｘ１０２＝２４４．８ｔ
ｃ．地锚抗倾覆计算：
ｃ．地锚抗倾覆计算：
地锚抗倾覆计算简图及各部位被动土压力分布如下图
地锚抗倾覆计算简图及各部位被动土压力分布如下图：
转动点取前挡墙与支撑腿接触面下边缘（见下图），地锚索受倾覆
力矩为：
科技信息 Ｏ公路与管理ｏ ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ ２０１１年第７期
４－２成孔施工
４．２．１井口依桩定桩位砖筑好挖孔导向圈，导向圈比施工现场自然平
高出２Ｏｃｍ。应再一次复核桩位和桩径，经各方验检无误后才能开挖桩
孔。
４．２．２在开挖成孔时，每开挖０．９５ｍ，扎好护壁钢筋，支好模板，校正
桩孔中心和垂直度，浇注砼，护壁上下节的搭接长度不小于５ｃｍ，若遇
到淤泥质土和细粉、细砂层开挖成孔时，采用插筋围堵、浅挖、块浇施
工方法。每开挖０．５０ｍ一０．３０ｍ即应抓紧时间绑孔钢筋，支模校正浇注
护壁砼．每节上下搭接长度不小于ｌＯｃｍ。浇注的护壁砼直径２４ｈ自然
养护方右拆除模板。
４．２．３ 土层和全风化岩层采用锹镐开挖，进入强风化岩层采用风镐凿
ＭｆＴ：Ｔ Ｈ２＋ ｋ＝５０７．２４ｘ０．７０＋２２２．４５ｘ４．９０＝１４４５．０７ ｔ・ｎｌ
地锚最大抵抗倾覆力矩为：Ｍ ＝ＧＬＩ＋３Ｐｋ
桩基周长为：Ｕ＝Ｉ．３￣ｒ＝４．１ｍ
Ｐ＝０－３ＵｆＨ Ｏ．３ｘ４．１ｘ２５０ｘ５．５＝１６９１．３ＫＮ＝１６９．１Ｔ
Ｐ＋Ｇ＝１６９．１＋２４４．８＝４１３．９Ｔ
进，镐头应根据强风化岩层节理，结构采用圆锥、棱锥及扁平型。桩端
进入微风化岩层再根据现场实际情况采取相应的凿进方法。
４．２．４护壁模板及配筋应按照设计规范形式施放配筋，不得少放或不
放。护壁钢模要按设计桩型配套使用，不配套的钢模不予使用，模板要
定期检查它的圆度，清除外侧杂物，确保砼质量。
４．２．５护壁砼施工根据现场的实际情况，采用集中３５０自落式机械拌
制。对砼制作人员要进行质量教育和技术交底，施工现场悬挂砼配合
比标识牌。严格控制所需要水泥、砂、石、原材料的质量。装料前，校核
计量器具，做到称料准确无误。严格按施工砼配比配料。使用自落式
３５０砼拌和机，每斗（机）搅拌时间不少于９０ｓ，并使混凝土具有良好的
和易性。砼塌落度一般为５－７ｃｍ。施工现场按规定做好砼试验块和送
则：Ｍ￣＝２４４．８ｘ３．２４＋３ｘ１６９．１ｘ４．０５＝２８４７．７ｔ・ｍ
抗倾覆安全系数：ＫＩ＝Ｍｄ Ｍ￣２８４７．７／１４４５．０７ ｔ＝２．０＞１．５
抗上拔安全系数：Ｋ２＝（Ｐ＋Ｇ）／Ｔ￣－－４１３．９／２２２．４５＝１．９＞１．５
ｄ．地锚抗水平滑移计算：
主地锚受水平外力作用为：％＝５０７．２４ｔ前挡墙：挡墙宽Ｂ ：８．４ｍ
Ｅｌ＝０．５Ｈ１Ｐ１Ｂ１＝Ｏ．５ｘ３ｘ３００ｘ８．４＝３７８０．ＯｋＮ＝３７８ｔ
检。
桩顶横梁：横梁面宽Ｂ２＝７ｍ，Ｅ２＝０．５ＨｚＰ２Ｂ２＝Ｏ．５ｘｌｘ３００ｘ７＝１０５０
４．２．６护壁砼浇注要均匀浇注模板四周，边浇边用钢筋捣固，切记不
ＫＮ＝１０５Ｔ．桩基：３根桩基横向投影宽Ｂ３＝３．９ｍ
能靠模板的一边浇注，防止模板移位，每一节砼浇注完毕用重锤敲击
Ｅ ＝０．５Ｈ ｆＰ ＋ＰＥ）Ｂ ＝Ｏ．５ｘ３．７×３【ｘ】×３．９＝２１６４．５＝２１６．４５ｔ
模板，确保砼密实不出现蜂窝、麻面、老鼠洞等质量问题。浇注的护壁
滑动摩擦力：地锚平面投影面积Ａ＝３６．２ｍ ，滑动摩擦系数取 ：
砼需２４ｈ自然养护后方可拆模．在正常没有添加剂不得提前拆除模板
０．４．则：ｆ＿Ｇ￣＝２４４８ｘ０．４＝９７９．２ ＫＮ
进入下一节施工
水平抗力合力：Ｅ＝Ｅ１＋Ｅ２＋Ｅ３＋ｆ＝３７８＋１０５＋２１６．４５＋９７．９＝７９７．３５ｔ
抗水平滑移安全系数：Ｋ３＝Ｅ，ｒｘ＝７９７．３５，５０７．２４＝１．６＞１．５
５结束语
ｅ．结论：由上述计算可以确定金桃大桥主地锚受力可靠安全。
经过精心的设计及科学的施工，金桃大桥主地锚按期完成了施
工，为下一步主塔架的安装争取了宝贵的时间，实践证明此主地锚的
设计与施工是科学并且行之有效的。
［责任编辑：常鹏飞］
４主地锚施工
４．１根据无支架缆索吊装总体布置图的设计桩号定出地锚位置，按
照地锚设计图纸放出大样。采用人工挖孔，工艺同普通的人工挖孔桩
施工工艺。
（上接第２７８页）６结语
【参考文献】
［１］中国工程建设标准化协会标准．ＣＥＣＳ３８：２００４纤维混凝土结构技术规程中
钢纤维混凝土在我们工业制造园厂房地坪施工应用中提出的几
国计划出版社．２００４．
点建议：（１）钢纤维加入混凝土搅拌的均匀性；（２）掌握好压光的打磨
［２］中国工程建筑标准化协会．钢纤维混凝土结构设计与施工规程．中国建筑工
时机，控制好平整度，杜绝钢纤维的表面外露；（３）施工中采用槽钢支
业出版社，１９９２．
ＣＥＣＳ１３：１９钢纤维混凝土试验方法标准．北京：中
模，分仓浇筑，确保了表面平整度控制在２ｍｍ之内；（４）合理设置地坪
［３］中国工程建设标准化协会．
国建筑工业出版社，１９９０．
与外墙隔离缝、地坪切缝、伸缩缝，保证合理伸缩变形；（５）如果柱边阴
纤维混凝土的研究与应用，
角等部位再设置辅助加强筋，那样会增强局部钢纤维的应力，可以增
［４］王璋水．钢纤维混凝土抗剪强度及配合比设计．
１９９２
强防止裂缝产生。同时，施工中要加强重点工序的动态管理，保证施工
质量。ｌ
［责任编辑：曹明明］
给水排水管网工程［Ｍ］．北京：化学工业出版社，２００６．
（上接第３２７页）系统采取何种模式，还需要设计人员结合城市实际，
［２］汪岁．
给水排水，２００４，３０（２）：１０２—１０３
根据区域供水需要，对给水模式、管网布置方式、供水是否分区及分区
［３］钟淳昌．新世纪给水发展中几个新问题叨．
Ｍ】．北京：中国建筑工业出
的形式、管道选材、施工技术、运行状况和管理维护等几方面进行充分
［４］汪国焘．城市供水行业２０００年技术进步发展规划［
分析。以期达到降低投资、节约能源并保证供水安全的目标．这对提高
版社．１９９３．
城市给水系统的经济效益和社会效益有着重要的意义。
作者简介：陈汝春（１９，９一），男，汉族，重庆人，２００２年毕业于重庆大学给
水排水工程，工程师，现主要从事于给水排水设计方面的工作。
【参考文献】
［１］王晶晶．新型市政给排水管道技术经济比较研究［Ｄ］．武汉科技大学，２００５
［责任编辑：汤静］
2024年4月23日发(作者：虎子帆)
２０１１年第７期 ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ ｏ公路与管理。 科技信息
金桃大桥无支架缆索主地锚施工技术
王新阳卢军球
（安徽省路桥工程集团有限责任公司 安徽
【摘
合肥２３００００）
要】本文从设计及施Ｚ－方面介绍了金桃大桥主地锚的施工技术．为今后山区类似桥梁安装方式提供一些经验。
【关键词】主地锚；设计；施工
１ 工程概况
金桃大桥全长４９１ｍ，主桥设计为两跨１６０ｍ的上承式钢筋混凝
土箱型拱，引桥采用１１跨１３ｍ空心板粱。主桥横桥向主拱圈由２根
主拱肋组拼而成，每根拱肋由２片预制安装的拱箱组成一个单箱双室
的箱形截面，２根主拱肋间以横系梁联结。拱箱预制高度３．１３ｍ，宽度
１．４０ｍ，底板厚２５ｅｒａ、顶板厚８ｅｒａ．腹板厚度分别为７ｅｒａ、１４ｅｒａ。采用
Ｃ５０混凝土。拱轴弧长１６６．７８１ｍ，分九段预制安装（全桥共７２段），最
大吊装重量６９吨，安装采用大跨径无支架缆索吊施工工艺。
２设计要点
本桥缆索吊装系统地锚主要采用桩式地锚。塔架缆风及吊装期间
的横向缆风索地锚一般受力不大，采用挖坑埋设重力式地锚或锚杆。
转动点取前挡墙与支撑腿接触面下边缘（见下图），地锚索受倾覆
力矩为：
Ｍ ＴＩＨ２＋ Ｉ ５４２．５６￣０．７０＋１ １ １．３７￣４．９０＝９２５．５ ｔ ｏ ｍ
３主地锚设计
３．１总体布置
地锚最大抵抗倾覆力矩为：Ｍｋ＝ＧＬＩ＋３ＰＩａ、桩基周长为：Ｕ＝Ｉ．３－１ｒ＝
４．１ｍ、Ｐ－－０．３ＵｆＨ Ｏ．３ｘ４．１ｘ２５０ｘ５．５＝１６９１．３ＫＮ＝１６９．ＩＴ
Ｐ＋Ｇ＝Ｉ６９．１＋２４４．８－－－４１３．９Ｔ
桃岭岸主地锚拟布设在与主塔架距离为３８．４米处，与塔高比为
１：０．９９，此处地面标高为１６４．０米，尾索与地锚水平夹角为１４。。该位置
地质良好，往下开挖是灰质岩层，强度较高，采用桩式地锚。
梅山岸主地锚布置在与主塔架的距离为５６．５米处，与塔高比为
１：０．６，此处地面标高为１４３．５米，尾索与地锚水平夹角为２２．５。。该位
置地质良好，往下开挖是灰质岩层，强度较高，采用桩式地锚。
３．２主地锚计算
３．２．１桃岭岸主地锚计算：
则：Ｍ￣＝２４４．８ｘ３．２４＋３ｘ１６９．１ｘ４．０５＝２８４７．７ｔ・ｍ
抗倾覆安全系数：ＫＩ＝ＭＪ Ｍ￣２８４７．７／１１９０．３ｔ＝３４＞１．５
抗上拔安全系数：Ｋ２＝（Ｐ＋Ｇ），Ｔｙ＝４１３．９／１１１．３７＝３．７＞１．５
ｄ．地锚抗水平滑移计算：主地锚受水平外力作用为：Ｔｌ＝５４２．５６ｔ
前挡墙：挡墙宽Ｂｌ＝８．４ｍ、Ｅｌ＝Ｏ．５ＨｌＰｌＢｌ＝０．５ｘ３ｘ３００ｘ８．４＝３７８０．０ｋＮ＝
３７８ｔ、桩顶横梁：横粱面宽Ｂ２＝７ｍ
ＥＦＯ．５Ｈ ２＝０．５ｘ１ｘ３００ｘ７＝１０５０ ＫＮ＝１０５Ｔ
计算方式采用摩阻力＋土抗力计算，并用地基容许承载力验算复
核抗滑动安全系数。
ａ地锚结构设计：
桃岭岸主地锚位于山坡上，根据现场地质勘查，地锚处地质均为
灰质岩石层，故采用桩锚设计，桩径为１．３ｍ，结构设计图见附图。
ｂ．计算取值：
主地锚所受拉力，一组主索最大张拉：Ｔｚ＝４３３．８７ｔ，一组工作索拉
力Ｔｎ＝６０ｔ，缆风索拉力Ｔｗ＝３０ｔ，拖拉、起重转向拉力Ｔｉ＝３０ｔ
桩基：３根桩基横向投影宽Ｂ ：３．９ｍ
Ｅ ＝ｏ．５Ｈ３（Ｐ３＋Ｐ２）Ｂ Ｏ．５ｘ３．７ｘ３００ｘ３．９＝２１６４．５＝２１６．４５ｔ
滑动摩擦力：地锚平面投影面积Ａ＝３６．２ｍ ，滑动摩擦系数取肛＝
０．４．则：ｆ＝Ｇｐ．＝２４４８ｘ０．４＝９７９．２ ＫＮ
水平抗力合力：Ｅ＝Ｅ１＋Ｅ２＋Ｅ３＋ｆ＝３７８＋１０５＋２１６．４５＋９７．９＝７９７．３５ｔ
抗水平滑移安全系数：Ｋ３＝Ｅ厂 ＝７９７．３５／５４２．５６＝１．５＝１．５
ｅ．结论：由上述计算可以确定金桃大桥主地锚受力可靠安全。
索道与地锚水平夹角０＝１１．６。，则主地锚受力为：
Ｔ＝Ｔｚ＋Ｔｎ＋Ｔｗ＋Ｔｊ＝４３３．８７＋６０＋３０＋３０＝５５３．８７ｔ
Ｔ，＝Ｔｅｏｓ０＝５５３．８７ｘｃｏｓｌ １．６。＝５４２．５６ｔ
Ｔｒ＝Ｔｓｉｎ０＝５５３．８７ｘｓｉｎ１１．６。＝１ｌ１．３７ｔ
３．２．２梅山岸主地锚计算：
计算方式采用摩阻力＋土抗力计算，并用地基容许承载力验算复
核抗滑动安全系数。
ａ．地锚结构设计：
梅山岸主地锚位于平地上，根据现场地质勘查，地锚处地质均为
根据现场的地质资料．有关岩土的工程计算参数按如下经验值：
岩石容重：＂，／＝２３ｋＮ／ｍ３．岩土内摩擦角：￣ｐ－－４０。，桩周极限摩阻力：ｆ＝ 灰质岩石层．故采用桩锚设计，桩径为１．３ｍ，结构设计图见附图。
２５０ｋＰａ，主地锚体积用计算机按１：１建模计算：Ｖ＝１０２ｍ ，
地锚自重为：Ｇ＝２．４ｘＶ＝２．４ｘ１０２＝２４４．８ｔ
ｂ．计算取值（将主、扣索地锚分离，单独计算）：
主地锚所受拉力，一组主索最大张拉：：Ｔｚ－－４３３．８７ｔ，一组工作索
拉力Ｔｎ＝６０ｔ。缆风索拉力Ｔｗ＝３０ｔ，拖拉、起重转向拉力Ｔｊ＝３０ｔ
索道与地锚水平夹角０＝１１．６。，则主地锚受力为：
Ｔ： ｒｚ＋ ＩＩｎ＋ Ｉｌｗ＋Ｔｉ－４３３．８７＋６Ｏ＋３Ｏ＋３Ｏ＝５５３．８７ｔ
Ｔ￣＝Ｔｅｏｓ０＝５５３．８７ｘｅｏｓ２３．６８。＝５０７．２４ｔ
ｒｓｉｎ０＝５５３．８７ｘｓｉｎ２３．６８。＝２２２．４５ｔ
根据现场的地质资料。有关岩土的工程计算参数按如下经验值：
岩石容重：．ｙ＝２３ｋＮ／ｍ３．岩土内摩擦角：‘ｐ；４ｏ。、桩周极限摩阻力：ｆ－
２５０ｋＰａ、主地锚体积用计算机按１：１建模计算：Ｖ＝１０２ｍ３，
桃岭岸主地锚结构示意图
地锚自重为：Ｇ＝２．４ｘＶ＝２．４ｘ１０２＝２４４．８ｔ
ｃ．地锚抗倾覆计算：
ｃ．地锚抗倾覆计算：
地锚抗倾覆计算简图及各部位被动土压力分布如下图
地锚抗倾覆计算简图及各部位被动土压力分布如下图：
转动点取前挡墙与支撑腿接触面下边缘（见下图），地锚索受倾覆
力矩为：
科技信息 Ｏ公路与管理ｏ ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ ２０１１年第７期
４－２成孔施工
４．２．１井口依桩定桩位砖筑好挖孔导向圈，导向圈比施工现场自然平
高出２Ｏｃｍ。应再一次复核桩位和桩径，经各方验检无误后才能开挖桩
孔。
４．２．２在开挖成孔时，每开挖０．９５ｍ，扎好护壁钢筋，支好模板，校正
桩孔中心和垂直度，浇注砼，护壁上下节的搭接长度不小于５ｃｍ，若遇
到淤泥质土和细粉、细砂层开挖成孔时，采用插筋围堵、浅挖、块浇施
工方法。每开挖０．５０ｍ一０．３０ｍ即应抓紧时间绑孔钢筋，支模校正浇注
护壁砼．每节上下搭接长度不小于ｌＯｃｍ。浇注的护壁砼直径２４ｈ自然
养护方右拆除模板。
４．２．３ 土层和全风化岩层采用锹镐开挖，进入强风化岩层采用风镐凿
ＭｆＴ：Ｔ Ｈ２＋ ｋ＝５０７．２４ｘ０．７０＋２２２．４５ｘ４．９０＝１４４５．０７ ｔ・ｎｌ
地锚最大抵抗倾覆力矩为：Ｍ ＝ＧＬＩ＋３Ｐｋ
桩基周长为：Ｕ＝Ｉ．３￣ｒ＝４．１ｍ
Ｐ＝０－３ＵｆＨ Ｏ．３ｘ４．１ｘ２５０ｘ５．５＝１６９１．３ＫＮ＝１６９．１Ｔ
Ｐ＋Ｇ＝１６９．１＋２４４．８＝４１３．９Ｔ
进，镐头应根据强风化岩层节理，结构采用圆锥、棱锥及扁平型。桩端
进入微风化岩层再根据现场实际情况采取相应的凿进方法。
４．２．４护壁模板及配筋应按照设计规范形式施放配筋，不得少放或不
放。护壁钢模要按设计桩型配套使用，不配套的钢模不予使用，模板要
定期检查它的圆度，清除外侧杂物，确保砼质量。
４．２．５护壁砼施工根据现场的实际情况，采用集中３５０自落式机械拌
制。对砼制作人员要进行质量教育和技术交底，施工现场悬挂砼配合
比标识牌。严格控制所需要水泥、砂、石、原材料的质量。装料前，校核
计量器具，做到称料准确无误。严格按施工砼配比配料。使用自落式
３５０砼拌和机，每斗（机）搅拌时间不少于９０ｓ，并使混凝土具有良好的
和易性。砼塌落度一般为５－７ｃｍ。施工现场按规定做好砼试验块和送
则：Ｍ￣＝２４４．８ｘ３．２４＋３ｘ１６９．１ｘ４．０５＝２８４７．７ｔ・ｍ
抗倾覆安全系数：ＫＩ＝Ｍｄ Ｍ￣２８４７．７／１４４５．０７ ｔ＝２．０＞１．５
抗上拔安全系数：Ｋ２＝（Ｐ＋Ｇ）／Ｔ￣－－４１３．９／２２２．４５＝１．９＞１．５
ｄ．地锚抗水平滑移计算：
主地锚受水平外力作用为：％＝５０７．２４ｔ前挡墙：挡墙宽Ｂ ：８．４ｍ
Ｅｌ＝０．５Ｈ１Ｐ１Ｂ１＝Ｏ．５ｘ３ｘ３００ｘ８．４＝３７８０．ＯｋＮ＝３７８ｔ
检。
桩顶横梁：横梁面宽Ｂ２＝７ｍ，Ｅ２＝０．５ＨｚＰ２Ｂ２＝Ｏ．５ｘｌｘ３００ｘ７＝１０５０
４．２．６护壁砼浇注要均匀浇注模板四周，边浇边用钢筋捣固，切记不
ＫＮ＝１０５Ｔ．桩基：３根桩基横向投影宽Ｂ３＝３．９ｍ
能靠模板的一边浇注，防止模板移位，每一节砼浇注完毕用重锤敲击
Ｅ ＝０．５Ｈ ｆＰ ＋ＰＥ）Ｂ ＝Ｏ．５ｘ３．７×３【ｘ】×３．９＝２１６４．５＝２１６．４５ｔ
模板，确保砼密实不出现蜂窝、麻面、老鼠洞等质量问题。浇注的护壁
滑动摩擦力：地锚平面投影面积Ａ＝３６．２ｍ ，滑动摩擦系数取 ：
砼需２４ｈ自然养护后方可拆模．在正常没有添加剂不得提前拆除模板
０．４．则：ｆ＿Ｇ￣＝２４４８ｘ０．４＝９７９．２ ＫＮ
进入下一节施工
水平抗力合力：Ｅ＝Ｅ１＋Ｅ２＋Ｅ３＋ｆ＝３７８＋１０５＋２１６．４５＋９７．９＝７９７．３５ｔ
抗水平滑移安全系数：Ｋ３＝Ｅ，ｒｘ＝７９７．３５，５０７．２４＝１．６＞１．５
５结束语
ｅ．结论：由上述计算可以确定金桃大桥主地锚受力可靠安全。
经过精心的设计及科学的施工，金桃大桥主地锚按期完成了施
工，为下一步主塔架的安装争取了宝贵的时间，实践证明此主地锚的
设计与施工是科学并且行之有效的。
［责任编辑：常鹏飞］
４主地锚施工
４．１根据无支架缆索吊装总体布置图的设计桩号定出地锚位置，按
照地锚设计图纸放出大样。采用人工挖孔，工艺同普通的人工挖孔桩
施工工艺。
（上接第２７８页）６结语
【参考文献】
［１］中国工程建设标准化协会标准．ＣＥＣＳ３８：２００４纤维混凝土结构技术规程中
钢纤维混凝土在我们工业制造园厂房地坪施工应用中提出的几
国计划出版社．２００４．
点建议：（１）钢纤维加入混凝土搅拌的均匀性；（２）掌握好压光的打磨
［２］中国工程建筑标准化协会．钢纤维混凝土结构设计与施工规程．中国建筑工
时机，控制好平整度，杜绝钢纤维的表面外露；（３）施工中采用槽钢支
业出版社，１９９２．
ＣＥＣＳ１３：１９钢纤维混凝土试验方法标准．北京：中
模，分仓浇筑，确保了表面平整度控制在２ｍｍ之内；（４）合理设置地坪
［３］中国工程建设标准化协会．
国建筑工业出版社，１９９０．
与外墙隔离缝、地坪切缝、伸缩缝，保证合理伸缩变形；（５）如果柱边阴
纤维混凝土的研究与应用，
角等部位再设置辅助加强筋，那样会增强局部钢纤维的应力，可以增
［４］王璋水．钢纤维混凝土抗剪强度及配合比设计．
１９９２
强防止裂缝产生。同时，施工中要加强重点工序的动态管理，保证施工
质量。ｌ
［责任编辑：曹明明］
给水排水管网工程［Ｍ］．北京：化学工业出版社，２００６．
（上接第３２７页）系统采取何种模式，还需要设计人员结合城市实际，
［２］汪岁．
给水排水，２００４，３０（２）：１０２—１０３
根据区域供水需要，对给水模式、管网布置方式、供水是否分区及分区
［３］钟淳昌．新世纪给水发展中几个新问题叨．
Ｍ】．北京：中国建筑工业出
的形式、管道选材、施工技术、运行状况和管理维护等几方面进行充分
［４］汪国焘．城市供水行业２０００年技术进步发展规划［
分析。以期达到降低投资、节约能源并保证供水安全的目标．这对提高
版社．１９９３．
城市给水系统的经济效益和社会效益有着重要的意义。
作者简介：陈汝春（１９，９一），男，汉族，重庆人，２００２年毕业于重庆大学给
水排水工程，工程师，现主要从事于给水排水设计方面的工作。
【参考文献】
［１］王晶晶．新型市政给排水管道技术经济比较研究［Ｄ］．武汉科技大学，２００５
［责任编辑：汤静］