2024年5月22日发(作者：类映菱)
14
NATURALGASANDOIL
天然气与石油
2012
年
4
月
高含硫化氢原油储罐安全附件问题
黄崇舜朱宁宁
濮阳457165中国石油化工股份有限公司中原油田分公司，河南
摘要：
为了避免高含硫化氢原油储罐安全附件自燃着火事故的发生，有必要调查事故发生的根本原
因，识别自燃着火的影响因素。在储罐安全附件正常使用过程中，钢材受到硫化氢腐蚀以后阳极的
最终产物是硫化亚铁。当发油作业流量较大时，将有大量的新鲜空气通过以上附件进入罐内进行补
充，从而会导致呼吸阀、液压安全阀、阻火器等位置的硫化亚铁迅速氧化，放出的热量将迅速聚积，
进一步促使单质硫发生氧化燃烧，导致火灾。一般情况下，及时清除附件上的氧化物和单质硫，能够
有效地避免安全附件自燃着火事故。因此，有针对性地采取防范措施可以避免安全附件的自燃着火
事故。设计时应采用抗硫化氢腐蚀材质的储罐附件。
关键词：
储罐附件；硫化氢；腐蚀；措施
文献标识码：
B
文章编号：
1006-5539
（
2012
）
02-0014-03
0
前言
随着国家实施能源发展战略，中国石油和中国石
H
2
S
的离解反应
［
1
］
：
H
2
S
HS
-
1.2
HS
-
+H
+
S
2-
+H
+
化两大石油公司在新疆进行了大规模的油气勘探和
开采，新疆由此成为国家第二大原油生产基地。然而，
新疆大部分油田原油均富含硫化氢，给安全生产带来
巨大的挑战。尤其随着储运设备运行时间的延长和受
硫化氢腐蚀，近年来已经连续发生了储罐呼吸阀的自
燃着火事故。因此，有必要对储罐安全附件的安全性
进行深入研究。
因此，氢硫酸呈现一定的酸性。
硫化氢对金属铁的腐蚀
铁在
H
2
S
的水溶液中发生的电化学反应为：
阳极过程：
FeFe+2e
Had+Had
FeS
阴极过程：
2H
+
+2e
阳极反应的产物：
Fe
2+
+S
2-
H
2
S
离解产物
HS
-
、
S
2-
吸附在金属的表面，形成吸
1
1.1
硫化氢的腐蚀机理
氢硫酸的酸性
在常温常压下，硫化氢易溶于水，硫化氢与水的
附复合物离子
Fe
（
HS
）
-
。吸附的
HS
-
、
S
2-
使金属的电位
移向负值，促进阴极放氢的加速，而氢原子为强去极
化剂，易在阴极得到电子，同时使铁原子间金属键的
强度大大削弱，进一步促进阳极溶解而使钢铁腐蚀
［
2
］
。
腐蚀产物主要有
Fe
9
S
8
、
Fe
3
S
4
、
FeS
2
和
FeS
，生成何
种腐蚀产物取决于
pH
值、
H
2
S
的浓度等参数。
溶解体积比为
2.6∶1
。干燥的
H
2
S
对金属没有腐蚀作
用，只有在
H
2
S
溶于水形成氢硫酸后，才对金属具有
一定的腐蚀作用。
收稿日期：
2011-04-07
作者简介：
黄崇舜（
1984-
），男，湖北红安人，工程师，学士，主要从事油气田地面工程的安全管理工作。
第
30
卷第
2
期
OILANDGASTRANSPORTATIONANDSTORAGE油气储运
当
H
2
S
浓度较低时，能够生成致密的
FeS
。该膜较
致密，能够阻止铁离子通过，可显著降低金属的腐蚀
速率，甚至可使金属达到近钝化状态；但如果浓度很
高，则生成黑色疏松分层状或粉末状的硫化铁膜，该
膜不但不能阻止铁离子通过，反而与钢铁形成宏观原
电池，加速金属腐蚀。
膨胀、收缩的微量呼吸作用除外），只有在液位较低
（液位低于浮盘升降最低高度）进行收发油作业时，才
会发生和拱顶罐相似的腐蚀。因此，外浮顶储罐内壁
的硫化氢腐蚀比较轻微，其腐蚀的重点部位为呼吸阀
及其通气管路。
15
1.3
硫化氢对铁的氧化物及水合物的腐蚀
在没有氧气存在的条件下，硫化氢与铁的氧化物
3
3.1
储罐硫化氢腐蚀的危害及防范措施
罐内壁腐蚀的防范措施
含硫化氢原油对浮顶储罐的管壁腐蚀较为轻微，
及水合物的反应如下：
Fe
2
O
3
+3H
2
S＝2FeS+3H
2
O+S
2Fe
（
OH
）
3
+3H
2
S＝2FeS+6H
2
O+S
Fe
3
O
4
+4H
2
S＝3FeS+4H
2
O+S
以上反应均为放热反应，其中三氧化二铁和氢氧
化铁与硫化氢的反应速率较快，四氧化三铁与硫化氢
的反应速率较慢。
且大部分浮顶储罐在罐壁靠近罐底部分进行了内防
腐，因此，硫化氢对内浮顶储罐的罐壁基本没有腐蚀，
不会造成直接危害。然而，硫化氢对拱顶罐内壁的腐
蚀是不可避免的
［
5
］
。在运行过程中，当发油流量较小
时，由于通过呼吸阀、液压安全阀的呼吸作用进入罐
内的空气有限，发生如文中
1.2
、
1.3
、
1.4
节的反应所放
出的热量也比较少，同时罐内氧气含量较低、可燃气
体含量已经超过爆炸上限，因此，不足以发生爆炸，其
放出的热量也不足以点燃可燃气体和油品；但是当发
油流量较大时，呼吸阀和液压安全阀将在短时间内补
充大量的新鲜空气，在靠近其顶部的管壁势必反应比
较剧烈，存在闪爆或者燃烧着火的风险。因此，在拱顶
罐运行过程中，应严格执行相关的操作规程，控制好
收发流量。同时，应定期对储罐进行清罐检修，及时跟
踪储罐的腐蚀情况，减少硫化物聚积，在有条件的情
况下，应对储罐进行内防腐，从源头降低事故风险。
在拱顶罐检修时，罐内氧气存在一个由少到多的
过程，在该过程中，罐内空间有一段时间处于可燃气
体的爆炸极限区间。因此，为杜绝发生储罐闪爆，在检
修过程初期，储罐通风时应控制好送风排量，避免罐
内残留硫化物短时间内发生剧烈反应。
1.4
硫化亚铁的氧化
钢材受到硫化氢腐蚀后，阳极的最终产物就是硫
化亚铁，该产物通常是一种有缺陷的结构，它与钢铁
表面的粘结力差，易脱落和氧化，且电位较正，于是作
为阴极与钢铁基体构成一个活性的微电池，对钢基体
继续进行腐蚀
［
3
］
。
反应生成的硫化亚铁与空气中的氧气发生如下
反应：
4FeS+3O
2
＝Fe
2
O
3
+4S
2
2.1
硫化氢对储罐各部位的腐蚀
硫化氢对拱顶储罐的腐蚀
在各油田，高含硫化氢原油进入联合站后，一般
利用拱顶罐进行沉降或稳定，之后进入下一个工作流
程。拱顶罐频繁进行收发油作业，罐顶呼吸阀和液压
安全阀就会不断地进行呼吸，从而导致罐内气相空间
进入部分空气。在新疆昼夜温差大的特殊气候条件
下，空气中的水蒸气在夜间会在呼吸阀、液压安全阀
和罐内的气相空间凝结。同时，油品中挥发的硫化氢
会迅速溶于凝结水中，对呼吸阀、液压安全阀、阻火器
及罐内裸露金属部分产生如文中
1.2
节描述的腐蚀。
与此同时，凝结水会加速呼吸阀、液压安全阀和罐内
气裸露部分钢材与氧气的反应
［
4
］
，从而形成铁的氧化
物和水合物，从而发生如文中
1.3
节描述的腐蚀。
3.2
储罐附件腐蚀的防范措施
含硫化氢原油储罐在长期的收发油作业过程中，
通过长期的发生如文中
1.2
、
1.3
节中的反应，呼吸阀、
2.2
硫化氢对外浮顶储罐的腐蚀
含硫化氢原油经处理后，一般进入外浮顶储罐储
存。在正常生产过程中，外浮顶储罐（液位
1.8m
以上
时）的浮盘与油品接触良好，不会形成气相空间，呼吸
阀基本不运行（昼夜温差导致呼吸阀管路内部气体的
图
1
阻火器上发生反应后残留的硫单质
16
NATURALGASANDOIL
天然气与石油
2012
年
4
月
因此，在进行收发油作业时，应严格控制流速，同
时定期对储罐附件进行保养，清除附件上的氧化物和
单质硫。在拆卸时，应采取防范硫化亚铁自燃的措施，
例如提前注水等。必要时，应清除储罐附件及其附近
周边的氧化物、单质硫等杂物，并进行防腐处理，最好
是在设计时采用抗硫化氢腐蚀材质的储罐附件。
参考文献：
图
2
硫化氢腐蚀后发生自燃的安全阀
［
1
］刘伟，蒲晓林，白小东，等
.
油田硫化氢腐蚀机理和防护的
箴，曾亮泉
.
含硫气体处理中硫化铁的利与弊
琦
.
硫化氢腐蚀机理和防护的研究现状及进展
液压安全阀、阻火器等附件处聚积了大量的硫化亚铁
和单质硫（图
1
和图
2
为某油田呼吸阀下方阻火器的
现场照片），在收发油流量较小时，由于呼吸的速率较
低，氧气较少，发生如文中
1.4
节反应的可能性不大，
不会产生热量聚积，一般也不会造成直接危害。但是，
当发油流量较大时，将有大量的新鲜空气通过以上附
件进入罐内进行补充，从而导致呼吸阀、液压安全阀、
阻火器等位置的硫化亚铁迅速氧化
［
6
］
，放出的热量将
迅速聚积，进一步促使单质硫发生氧化燃烧，从而导
致火灾。
研究现状及进展［
J
］
.
石油钻探技术，
2008
，
36
（
1
）：
83-86.
［
2
］熊光德，谢
［
3
］陈
［
4
］王
明，崔
［
J
］
.
天然气与石油，
2011
，
29
（
4
）：
32-36.
［
J
］
.
石油工程建设，
2010
，
36
（
5
）：
1-5.
澎
.H
2
S
对天然气处理设备的腐蚀及相应对策［
J
］
.
天然
气与石油，
2010
，
28
（
4
）：
34-36.
［
5
］王素芳，张振华，赵杉林，等
.
含硫油品储罐腐蚀原因分析及
防护措施［
J
］
.
化工科技，
2010
，
18
（
1
）：
68-71.
［
6
］李建东，李萍，张振华，等
.
含硫油品储罐自燃性的影响因
素［
J
］
.
辽宁石油化工大学学报，
2004
，
24
（
4
）：
1-3.
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
（上接第
10
页）
2.4LNG
冷量的利用
LNG
在长输管道中以液态形式运输，在终端经过
参考文献：
［
1
］陈雪，马国光，谢剑飞
.LNG
长输管道输送技术研究［
J
］
.
汽化后才能为用户使用。
LNG
在汽化过程中产生的潜
热非常可观，将这部分热量加以利用能大大提高能源
的利用率，在
LNG
长输管道设计中应加以考虑。
石油化工设计，
2006
，
23
（
2
）：
56-58.
［
2
］梁光川，郑云萍，李又绿，等
.
液化天然气（
LNG
）长距离管道
输送技术［
J
］
.
天然气与石油，
2003
，
12
（
2
）：
8-10.
［
3
］施林圆，马剑林
.LNG
液化流程及管道输送工艺综述［
J
］
.
天然气与石油，
2010
，
28
（
5
）：
37-40.
［
4
］
GB/T20368-2006
，液化天然气（
LNG
）生产、储存和装运［
S
］
.
［
5
］龙海英，马国光，黄孟，等
.LNG
长距离管道输送保冷层
厚度的计算方法［
J
］
.
管道技术与设备，
2008
，
15
（
1
）：
11-13.
［
6
］张敏丹
.LNG
低温输送管路的绝热保冷［
J
］
.
深冷技术，
3LNG
长输管道输送技术的应用前景
随着我国能源结构的调整，
LNG
作为清洁能源的
代表必定会得到长足应用和发展，
LNG
长输管道也将
步入新的发展阶段。因此，在总结和吸取国外技术和
经验基础上，国内应加强
LNG
长输管道输送技术的
研究和实践，在管道结构、材料、输送工艺和施工技术
以及控制检测等方面尽量形成自主路线和成果，推动
我国
LNG
长输管道的健康发展。
2005
，
30
（
5
）：
18-21.
［
7
］彭晓顺
.
对低温管道保冷计算方法的探讨［
J
］
.
深冷技术，
1998
，
23
（
6
）：
13-17.
SELECTEDABSTRACTS
NATURALGASANDOIL
（
BIMONTHLY
）
Vol.30No.2Apr.2012
allowanceshallbeconsideredforcalculationresultsofsteadystateworkingconditionsobtainedbyformulamethodand
ile，formulamethodandHYSYSareunabletorealizesimulationoftransientconditions，soSPSsoft-
pressureofpipelinesystemshallbeultimatelydeter-
minedaccordingtoitsmaxoperatingpressureinabnormalconditionsinordertoassurethesafetyandreliabilityofthe
pipeline.
KEYWORDS
：
Oilpipeline；SPS；Technology；Analysis
SelectionofSafetyAccessoriesinHighSourCrudeOilTank
HuangChongshun，ZhuNingning（SINOPECZhongyuanOilfieldCompany，Puyang，Henan，457165，China）NGO，
2012，30（2）：14~16
ABSTRACT
：
Inordertoavoidnaturalfireincidentsofsafetyaccessoriesinhighhydrogensulfidecrudeoilstorage
itisnecessarytomakecleartheroottank，
steeliscorrodedbyhydrogensulfideandtheendproductoftheanodeisfer-normaloperationofthesafetyaccessories，
ldispatchingoperationflowislarge，plentyoffreshairwillentertankforsupplementthroughsuch
safetyaccessories，whichwillresultinrapidoxidationofferroussulfideinsuchplacesasbreathingvalves，hydraulic
leasedfromrapidoxidationofferroussulfidewillaccumulaterapidlyandleadtofur-
theroxilly，ifoxideandelementalsulfur
canbeclearedawayintimefromsuchsafetyaccessories，naturalfireaccidentsinthesafetyaccessoriescanbeavoided
preventivemeasuresshallbetakenpore，
ebestthatmaterialswithhydrogensulfidecorrosionresistanceareselectedforfabricatingsafetyac-
cessoriesincrudeoiltanks.
KEYWORDS
：
Tankaccessories；Hydrogensulfide；Corrosion；Measure
ResearchandPracticeofPiggingOperationinWesternSectionofWest-EastGasPipeline2
ZhaoXiaochuan，GuanZhiwei，NanYufeng（PetroChinaBeijingOilandGasControlCenter，Beijing，100101，Chi-
na）NGO，2012，30（2）：17~22
ABSTRACT
：
AnalyzedandstudiedarepracticesofpiggingoperationinwesternsectionofWest-EastGasPipeline2.
TakingpiggingoperationinthepipelinesegmentfromZhangyetoYongchangandpipelinesegmentfromYandunto
Hongliuforanexample，diizedisexpe-
rienceinpiggingoperationoflong-distancepipelineswithlargediametersandrelativesoftwareisadoptedtoanalyzeand
isandstudyresultsshowthathydrateinhibitorinjectioninto
pipelinesinpiggingprocesshasobviouseffectandthepiggingeffectisoptimumifhydrateinhibitorinjectionvolumeis
whichwillprovidevaluablereferenceforfuturepigging25%.Associatedsolutionsareputforwardforpiggingoperation，
operation.
KEYWORDS
：
WesternsectionofWest-EastGasPipeline2；Naturalgas；Pigging；Operation；Practice；Research
SelectionofCrossCurvatureRadiusandLengthofPEPipe
WangBo，SunHongbo，ZhuGuocheng（Xi'anChangqingTechnologyEngineeringCo.，'an，Shaanxi，710018，
China）
YinZaiwang，ChengYuanxiao（AnhuiGasDevelopmentCo.，，Anhui，230000，China）NGO，2012，
30（2）：23~26
ABSTRACT
：
Lengthofpolyethylene（PE）gaspipelinecrossingiscomparedwiththatofsteelgaspipelinecrossingin
ordertodeterminecurvatureradiusandsafelengthinPEgaspipelinecrossingcitiesandtownsbyhorizontaldirectional
drillingandcomparisonresultsshowthatPEgaspipelinecrossingneedslessengineeringinvestmentthansteelgas
capstanforce，atedarepull-backforce，
dialstressinPEgaspipelinecrossingbyhorizontaldirectionaldrillingandselectedis400DascurvatureradiusinPE
gaspipelinecrossing，r，thelengthof
PEgaspipelinecrossingshallbeadjustednecessarilyaccordingtodifferentpipelinediameters.
KEYWORDS
：
PEpipecrossing；Curvatureradius；Crossinglength
2024年5月22日发(作者：类映菱)
14
NATURALGASANDOIL
天然气与石油
2012
年
4
月
高含硫化氢原油储罐安全附件问题
黄崇舜朱宁宁
濮阳457165中国石油化工股份有限公司中原油田分公司，河南
摘要：
为了避免高含硫化氢原油储罐安全附件自燃着火事故的发生，有必要调查事故发生的根本原
因，识别自燃着火的影响因素。在储罐安全附件正常使用过程中，钢材受到硫化氢腐蚀以后阳极的
最终产物是硫化亚铁。当发油作业流量较大时，将有大量的新鲜空气通过以上附件进入罐内进行补
充，从而会导致呼吸阀、液压安全阀、阻火器等位置的硫化亚铁迅速氧化，放出的热量将迅速聚积，
进一步促使单质硫发生氧化燃烧，导致火灾。一般情况下，及时清除附件上的氧化物和单质硫，能够
有效地避免安全附件自燃着火事故。因此，有针对性地采取防范措施可以避免安全附件的自燃着火
事故。设计时应采用抗硫化氢腐蚀材质的储罐附件。
关键词：
储罐附件；硫化氢；腐蚀；措施
文献标识码：
B
文章编号：
1006-5539
（
2012
）
02-0014-03
0
前言
随着国家实施能源发展战略，中国石油和中国石
H
2
S
的离解反应
［
1
］
：
H
2
S
HS
-
1.2
HS
-
+H
+
S
2-
+H
+
化两大石油公司在新疆进行了大规模的油气勘探和
开采，新疆由此成为国家第二大原油生产基地。然而，
新疆大部分油田原油均富含硫化氢，给安全生产带来
巨大的挑战。尤其随着储运设备运行时间的延长和受
硫化氢腐蚀，近年来已经连续发生了储罐呼吸阀的自
燃着火事故。因此，有必要对储罐安全附件的安全性
进行深入研究。
因此，氢硫酸呈现一定的酸性。
硫化氢对金属铁的腐蚀
铁在
H
2
S
的水溶液中发生的电化学反应为：
阳极过程：
FeFe+2e
Had+Had
FeS
阴极过程：
2H
+
+2e
阳极反应的产物：
Fe
2+
+S
2-
H
2
S
离解产物
HS
-
、
S
2-
吸附在金属的表面，形成吸
1
1.1
硫化氢的腐蚀机理
氢硫酸的酸性
在常温常压下，硫化氢易溶于水，硫化氢与水的
附复合物离子
Fe
（
HS
）
-
。吸附的
HS
-
、
S
2-
使金属的电位
移向负值，促进阴极放氢的加速，而氢原子为强去极
化剂，易在阴极得到电子，同时使铁原子间金属键的
强度大大削弱，进一步促进阳极溶解而使钢铁腐蚀
［
2
］
。
腐蚀产物主要有
Fe
9
S
8
、
Fe
3
S
4
、
FeS
2
和
FeS
，生成何
种腐蚀产物取决于
pH
值、
H
2
S
的浓度等参数。
溶解体积比为
2.6∶1
。干燥的
H
2
S
对金属没有腐蚀作
用，只有在
H
2
S
溶于水形成氢硫酸后，才对金属具有
一定的腐蚀作用。
收稿日期：
2011-04-07
作者简介：
黄崇舜（
1984-
），男，湖北红安人，工程师，学士，主要从事油气田地面工程的安全管理工作。
第
30
卷第
2
期
OILANDGASTRANSPORTATIONANDSTORAGE油气储运
当
H
2
S
浓度较低时，能够生成致密的
FeS
。该膜较
致密，能够阻止铁离子通过，可显著降低金属的腐蚀
速率，甚至可使金属达到近钝化状态；但如果浓度很
高，则生成黑色疏松分层状或粉末状的硫化铁膜，该
膜不但不能阻止铁离子通过，反而与钢铁形成宏观原
电池，加速金属腐蚀。
膨胀、收缩的微量呼吸作用除外），只有在液位较低
（液位低于浮盘升降最低高度）进行收发油作业时，才
会发生和拱顶罐相似的腐蚀。因此，外浮顶储罐内壁
的硫化氢腐蚀比较轻微，其腐蚀的重点部位为呼吸阀
及其通气管路。
15
1.3
硫化氢对铁的氧化物及水合物的腐蚀
在没有氧气存在的条件下，硫化氢与铁的氧化物
3
3.1
储罐硫化氢腐蚀的危害及防范措施
罐内壁腐蚀的防范措施
含硫化氢原油对浮顶储罐的管壁腐蚀较为轻微，
及水合物的反应如下：
Fe
2
O
3
+3H
2
S＝2FeS+3H
2
O+S
2Fe
（
OH
）
3
+3H
2
S＝2FeS+6H
2
O+S
Fe
3
O
4
+4H
2
S＝3FeS+4H
2
O+S
以上反应均为放热反应，其中三氧化二铁和氢氧
化铁与硫化氢的反应速率较快，四氧化三铁与硫化氢
的反应速率较慢。
且大部分浮顶储罐在罐壁靠近罐底部分进行了内防
腐，因此，硫化氢对内浮顶储罐的罐壁基本没有腐蚀，
不会造成直接危害。然而，硫化氢对拱顶罐内壁的腐
蚀是不可避免的
［
5
］
。在运行过程中，当发油流量较小
时，由于通过呼吸阀、液压安全阀的呼吸作用进入罐
内的空气有限，发生如文中
1.2
、
1.3
、
1.4
节的反应所放
出的热量也比较少，同时罐内氧气含量较低、可燃气
体含量已经超过爆炸上限，因此，不足以发生爆炸，其
放出的热量也不足以点燃可燃气体和油品；但是当发
油流量较大时，呼吸阀和液压安全阀将在短时间内补
充大量的新鲜空气，在靠近其顶部的管壁势必反应比
较剧烈，存在闪爆或者燃烧着火的风险。因此，在拱顶
罐运行过程中，应严格执行相关的操作规程，控制好
收发流量。同时，应定期对储罐进行清罐检修，及时跟
踪储罐的腐蚀情况，减少硫化物聚积，在有条件的情
况下，应对储罐进行内防腐，从源头降低事故风险。
在拱顶罐检修时，罐内氧气存在一个由少到多的
过程，在该过程中，罐内空间有一段时间处于可燃气
体的爆炸极限区间。因此，为杜绝发生储罐闪爆，在检
修过程初期，储罐通风时应控制好送风排量，避免罐
内残留硫化物短时间内发生剧烈反应。
1.4
硫化亚铁的氧化
钢材受到硫化氢腐蚀后，阳极的最终产物就是硫
化亚铁，该产物通常是一种有缺陷的结构，它与钢铁
表面的粘结力差，易脱落和氧化，且电位较正，于是作
为阴极与钢铁基体构成一个活性的微电池，对钢基体
继续进行腐蚀
［
3
］
。
反应生成的硫化亚铁与空气中的氧气发生如下
反应：
4FeS+3O
2
＝Fe
2
O
3
+4S
2
2.1
硫化氢对储罐各部位的腐蚀
硫化氢对拱顶储罐的腐蚀
在各油田，高含硫化氢原油进入联合站后，一般
利用拱顶罐进行沉降或稳定，之后进入下一个工作流
程。拱顶罐频繁进行收发油作业，罐顶呼吸阀和液压
安全阀就会不断地进行呼吸，从而导致罐内气相空间
进入部分空气。在新疆昼夜温差大的特殊气候条件
下，空气中的水蒸气在夜间会在呼吸阀、液压安全阀
和罐内的气相空间凝结。同时，油品中挥发的硫化氢
会迅速溶于凝结水中，对呼吸阀、液压安全阀、阻火器
及罐内裸露金属部分产生如文中
1.2
节描述的腐蚀。
与此同时，凝结水会加速呼吸阀、液压安全阀和罐内
气裸露部分钢材与氧气的反应
［
4
］
，从而形成铁的氧化
物和水合物，从而发生如文中
1.3
节描述的腐蚀。
3.2
储罐附件腐蚀的防范措施
含硫化氢原油储罐在长期的收发油作业过程中，
通过长期的发生如文中
1.2
、
1.3
节中的反应，呼吸阀、
2.2
硫化氢对外浮顶储罐的腐蚀
含硫化氢原油经处理后，一般进入外浮顶储罐储
存。在正常生产过程中，外浮顶储罐（液位
1.8m
以上
时）的浮盘与油品接触良好，不会形成气相空间，呼吸
阀基本不运行（昼夜温差导致呼吸阀管路内部气体的
图
1
阻火器上发生反应后残留的硫单质
16
NATURALGASANDOIL
天然气与石油
2012
年
4
月
因此，在进行收发油作业时，应严格控制流速，同
时定期对储罐附件进行保养，清除附件上的氧化物和
单质硫。在拆卸时，应采取防范硫化亚铁自燃的措施，
例如提前注水等。必要时，应清除储罐附件及其附近
周边的氧化物、单质硫等杂物，并进行防腐处理，最好
是在设计时采用抗硫化氢腐蚀材质的储罐附件。
参考文献：
图
2
硫化氢腐蚀后发生自燃的安全阀
［
1
］刘伟，蒲晓林，白小东，等
.
油田硫化氢腐蚀机理和防护的
箴，曾亮泉
.
含硫气体处理中硫化铁的利与弊
琦
.
硫化氢腐蚀机理和防护的研究现状及进展
液压安全阀、阻火器等附件处聚积了大量的硫化亚铁
和单质硫（图
1
和图
2
为某油田呼吸阀下方阻火器的
现场照片），在收发油流量较小时，由于呼吸的速率较
低，氧气较少，发生如文中
1.4
节反应的可能性不大，
不会产生热量聚积，一般也不会造成直接危害。但是，
当发油流量较大时，将有大量的新鲜空气通过以上附
件进入罐内进行补充，从而导致呼吸阀、液压安全阀、
阻火器等位置的硫化亚铁迅速氧化
［
6
］
，放出的热量将
迅速聚积，进一步促使单质硫发生氧化燃烧，从而导
致火灾。
研究现状及进展［
J
］
.
石油钻探技术，
2008
，
36
（
1
）：
83-86.
［
2
］熊光德，谢
［
3
］陈
［
4
］王
明，崔
［
J
］
.
天然气与石油，
2011
，
29
（
4
）：
32-36.
［
J
］
.
石油工程建设，
2010
，
36
（
5
）：
1-5.
澎
.H
2
S
对天然气处理设备的腐蚀及相应对策［
J
］
.
天然
气与石油，
2010
，
28
（
4
）：
34-36.
［
5
］王素芳，张振华，赵杉林，等
.
含硫油品储罐腐蚀原因分析及
防护措施［
J
］
.
化工科技，
2010
，
18
（
1
）：
68-71.
［
6
］李建东，李萍，张振华，等
.
含硫油品储罐自燃性的影响因
素［
J
］
.
辽宁石油化工大学学报，
2004
，
24
（
4
）：
1-3.
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
（上接第
10
页）
2.4LNG
冷量的利用
LNG
在长输管道中以液态形式运输，在终端经过
参考文献：
［
1
］陈雪，马国光，谢剑飞
.LNG
长输管道输送技术研究［
J
］
.
汽化后才能为用户使用。
LNG
在汽化过程中产生的潜
热非常可观，将这部分热量加以利用能大大提高能源
的利用率，在
LNG
长输管道设计中应加以考虑。
石油化工设计，
2006
，
23
（
2
）：
56-58.
［
2
］梁光川，郑云萍，李又绿，等
.
液化天然气（
LNG
）长距离管道
输送技术［
J
］
.
天然气与石油，
2003
，
12
（
2
）：
8-10.
［
3
］施林圆，马剑林
.LNG
液化流程及管道输送工艺综述［
J
］
.
天然气与石油，
2010
，
28
（
5
）：
37-40.
［
4
］
GB/T20368-2006
，液化天然气（
LNG
）生产、储存和装运［
S
］
.
［
5
］龙海英，马国光，黄孟，等
.LNG
长距离管道输送保冷层
厚度的计算方法［
J
］
.
管道技术与设备，
2008
，
15
（
1
）：
11-13.
［
6
］张敏丹
.LNG
低温输送管路的绝热保冷［
J
］
.
深冷技术，
3LNG
长输管道输送技术的应用前景
随着我国能源结构的调整，
LNG
作为清洁能源的
代表必定会得到长足应用和发展，
LNG
长输管道也将
步入新的发展阶段。因此，在总结和吸取国外技术和
经验基础上，国内应加强
LNG
长输管道输送技术的
研究和实践，在管道结构、材料、输送工艺和施工技术
以及控制检测等方面尽量形成自主路线和成果，推动
我国
LNG
长输管道的健康发展。
2005
，
30
（
5
）：
18-21.
［
7
］彭晓顺
.
对低温管道保冷计算方法的探讨［
J
］
.
深冷技术，
1998
，
23
（
6
）：
13-17.
SELECTEDABSTRACTS
NATURALGASANDOIL
（
BIMONTHLY
）
Vol.30No.2Apr.2012
allowanceshallbeconsideredforcalculationresultsofsteadystateworkingconditionsobtainedbyformulamethodand
ile，formulamethodandHYSYSareunabletorealizesimulationoftransientconditions，soSPSsoft-
pressureofpipelinesystemshallbeultimatelydeter-
minedaccordingtoitsmaxoperatingpressureinabnormalconditionsinordertoassurethesafetyandreliabilityofthe
pipeline.
KEYWORDS
：
Oilpipeline；SPS；Technology；Analysis
SelectionofSafetyAccessoriesinHighSourCrudeOilTank
HuangChongshun，ZhuNingning（SINOPECZhongyuanOilfieldCompany，Puyang，Henan，457165，China）NGO，
2012，30（2）：14~16
ABSTRACT
：
Inordertoavoidnaturalfireincidentsofsafetyaccessoriesinhighhydrogensulfidecrudeoilstorage
itisnecessarytomakecleartheroottank，
steeliscorrodedbyhydrogensulfideandtheendproductoftheanodeisfer-normaloperationofthesafetyaccessories，
ldispatchingoperationflowislarge，plentyoffreshairwillentertankforsupplementthroughsuch
safetyaccessories，whichwillresultinrapidoxidationofferroussulfideinsuchplacesasbreathingvalves，hydraulic
leasedfromrapidoxidationofferroussulfidewillaccumulaterapidlyandleadtofur-
theroxilly，ifoxideandelementalsulfur
canbeclearedawayintimefromsuchsafetyaccessories，naturalfireaccidentsinthesafetyaccessoriescanbeavoided
preventivemeasuresshallbetakenpore，
ebestthatmaterialswithhydrogensulfidecorrosionresistanceareselectedforfabricatingsafetyac-
cessoriesincrudeoiltanks.
KEYWORDS
：
Tankaccessories；Hydrogensulfide；Corrosion；Measure
ResearchandPracticeofPiggingOperationinWesternSectionofWest-EastGasPipeline2
ZhaoXiaochuan，GuanZhiwei，NanYufeng（PetroChinaBeijingOilandGasControlCenter，Beijing，100101，Chi-
na）NGO，2012，30（2）：17~22
ABSTRACT
：
AnalyzedandstudiedarepracticesofpiggingoperationinwesternsectionofWest-EastGasPipeline2.
TakingpiggingoperationinthepipelinesegmentfromZhangyetoYongchangandpipelinesegmentfromYandunto
Hongliuforanexample，diizedisexpe-
rienceinpiggingoperationoflong-distancepipelineswithlargediametersandrelativesoftwareisadoptedtoanalyzeand
isandstudyresultsshowthathydrateinhibitorinjectioninto
pipelinesinpiggingprocesshasobviouseffectandthepiggingeffectisoptimumifhydrateinhibitorinjectionvolumeis
whichwillprovidevaluablereferenceforfuturepigging25%.Associatedsolutionsareputforwardforpiggingoperation，
operation.
KEYWORDS
：
WesternsectionofWest-EastGasPipeline2；Naturalgas；Pigging；Operation；Practice；Research
SelectionofCrossCurvatureRadiusandLengthofPEPipe
WangBo，SunHongbo，ZhuGuocheng（Xi'anChangqingTechnologyEngineeringCo.，'an，Shaanxi，710018，
China）
YinZaiwang，ChengYuanxiao（AnhuiGasDevelopmentCo.，，Anhui，230000，China）NGO，2012，
30（2）：23~26
ABSTRACT
：
Lengthofpolyethylene（PE）gaspipelinecrossingiscomparedwiththatofsteelgaspipelinecrossingin
ordertodeterminecurvatureradiusandsafelengthinPEgaspipelinecrossingcitiesandtownsbyhorizontaldirectional
drillingandcomparisonresultsshowthatPEgaspipelinecrossingneedslessengineeringinvestmentthansteelgas
capstanforce，atedarepull-backforce，
dialstressinPEgaspipelinecrossingbyhorizontaldirectionaldrillingandselectedis400DascurvatureradiusinPE
gaspipelinecrossing，r，thelengthof
PEgaspipelinecrossingshallbeadjustednecessarilyaccordingtodifferentpipelinediameters.
KEYWORDS
：
PEpipecrossing；Curvatureradius；Crossinglength