2024年5月24日发(作者：钟雅)
总第
301
期
2021
年第
1
期
HEBEI
METALLURGY
Total
No.
301
2021
1
Number
1
热镀锌汽车板卷渗油的原因分析及改善
张跃强
（
鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司
，
辽宁
大连
11661
）
摘要
：
介绍了热镀锌汽车板卷渗油后的表面特征以及给汽车主机厂环境和生产带来的不利影响
；
分析了
原料板形
、
钢卷板边部尖端放电效应
、
钢卷卷取张力
、
存储温度和时间以及吊装运输等因素对热镀锌汽
车板卷渗油造成的影响
，
同时提出了控制措施
。
通过深入研究
，
提出了将防锈油桶加热至
35
t
以上
，
防
止油品中触变剂低温析出
；
规范涂油操作
，
防止不同油品掺混
；
制定橡胶挤压车昆检查和更换周期
，
减少其
磨损对渗油影响的深度解决方案
。
同时指出
，
引起热镀锌汽车板卷渗油的原因很多
，
应全面分析和甄
别
，积极采取相应的管控措施加以解决
。
关键词
：
热镀锌；
汽车板卷
；
防锈油
；
渗油
中图分类号:
TG123.4
文献标识码:
B
文章编号
：
1006
-5008
（
2021
）
01
-0063
-05
doi
：
10.
1630/j.
chki.
13
-
112.2021.011
CAUSE
ANALYSIS
AND
IMPROVEMENT
OF
OIP
LEAKAGE
IN
HOT
DIP
GALVANIPED
AUTOMOBIPE
SHEET
COIP
Zhang
Yue/iang
(
Ansteel
Thysse/Kkipp
Automotive
Steel
Co.
,
LtU.
,
Dalian
,
Liaoning
,
116600)
Abstract
：
This
papes
introduces
the
syrfacc
characteristics
of
hot
-
df
galvanized
antomobile
coil
aftes
oil
leakape
and
the
adverse
effects
on
the
e/vConme/t
and
production
of
antomoPile
main
engine
plant
；
analyzes
the
influence
of
raw
material
shape,
edge
hn
dischake
effect
of
steel
coil
,
coiling
tension
of
steel
coil
,
stok
ape
temperature
and
hme
,
hoisting
and
transyortation
and
otUer
factors
on
the
oil
leakape
of
hot
-
din
galva
nized
antomoPile
coil,
and
puts
forwark
the
control
meesyres.
Through
research
,
the
dee/
solutions
are
put
forwark
including
heating
the
antirost
oil
barret
above
35
t
to
prevent
the
thixotropic
ape/t
from
se/arahng
out
at
low
temperature
；
standarkizing
the
oil
coating
operation
to
prevent
the
mixing
of
different
oil
products
-
formulating
the
insyection
and
rehlaccme/t
chcle
of
rybbef
extrvsion
roll
to
reduce
the
impactits
weak
on
oil
leakape.
At
the
same
hme
,
it
is
pointed
out
that
there
are
many
censes
of
oil
leakape
in
hot
-
din
galvanized
antomobile
sheet
coil,
which
should
be
comprehensively
analyzed
and
screened
,
and
corresyonding
control
measyrcs
should
be
actively
taken
to
solve
the
proPlem.
Key
Words
：
hot
din
galvanizing
；
antomoPile
coil
；
antirost
oil
；
oil
leakape
0
引言
伴随着国内汽车经济的快速
、
持续稳定地发展
,
国内汽车用钢行业在今后一段时间将会保持快速发
展态势
[]
o
当汽车用热镀锌钢板处于潮湿的环境
钢板的表面涂覆一定量的防锈油，
对钢板的后续转
运
、
存贮过程防止钢板生锈起着至关重要的作用
。
现有涂油工艺
，
采用涂油质量好
、
节油效果显著
、
工
作可靠
、
维护费用低和操作环境好的静电式涂油方
中
，
特别是当空气中含有
CO.,SO
.
等酸性物质时
,
式⑵
。选择运动黏度较低的轻质润滑油作为基础
油
，
既能满足静电涂油机的使用要求
，
又能减少缓蚀
剂分子热运动的阻力
，
从而容易吸附在油-金属界
镀锌层表面很快会生成质地疏松的白锈
。
在热镀锌
收稿日期
：
2020
-1
-03
作者简介
：
张跃强
（
184
-
）
，
男
，
工程师
,2009
年毕业于河北理工大
学金属材料工程专业
，
现在鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司从事产
面上⑶
。
同时
，
现代化的汽车主机厂对于热镀锌钢
板的表面质量
、
包装及环保等提出了更高的要求
，
不
允许钢卷存在渗油问题
。
为此
，
汽车板生产企业必
须查找钢卷渗油的原因
，
制定合理的改善方案
，
提升
品技术服务和新产品新技术推广工作
，
E
-
：
zhangyueqiang@
ta-
gal.
com.
co
63
总第
341
期
HEBEI
METALLURGY
1.2
汽车
主
机厂的冲压制造要求
产品质量
，
满足汽车主机厂的使用要求
。
1
防止
卷渗油的重要性分析
目前国际先进的汽车主机厂的开卷落料线和冲
出
产
、
卷取和包装完毕的热镀锌汽车板卷
，
防锈
油均匀地分布在钢板的
渗油
，
就
钢
。
一旦卷料边部
压线普遍
除效率更高
、
投资和维护成本更低
的十式清洗机
（
图
3
）
4
]
。
边部渗油的钢卷
，
拆包过
易沾染外界污染物
，
造成
部原本依靠油膜张力处于平
不
，
污异
衡状态的油膜
了破坏
，
为寻求油膜再平衡
，
防锈
物残留板料表面
，
影响冲压零件表面质量
。
油流动渗出钢卷边部
（
图
1
）
o
此时钢板
的防锈
油已经不再均匀分布
，
出现了大小不一
、
形状不规
、分
规律的油斑
。
借助光线能够肉眼观
J
膜分
的形
和
膜
的
。
图
1
卷
料
渗油
照片
Fig.
1 Photo
of
coil
oil
leakape
1.2
汽车
主
机厂的环境保护
及环保要求
热镀锌
板卷在
机厂的开卷落料线拆
解包
，
发生渗油的钢卷防锈
在塑料
包装的底部
（
图
2
）
o
渗出的防锈油对周围
的影
响主要包括
2
个方面
：
（
1
）
污染
机厂整洁十净的工厂环境
，
增
加现场班组清洁
、
清扫的工作量
。
（
2
）
机厂处置含油废弃物的任务量
和
压力
。
图
2
卷
料
渗油残油包装
Fig.
2
PzcVane
of
resibuzi
oil
in
coil
汽车主机厂对钢板涂油参数的要求如表
1
所示
。
表
1
某汽车主机厂的钢板规格及涂油参数
Tab.
1
Steel
plate
syecificc/on
and
oiling
parameters
of
an
antomobile
main
epgine
factory
+丄
涂油量/
钢种
规格
交货卷重
/
mm
x
mm
/t
油品型号
(
g/m
2
)
DC57D
+
Z
0.
5
x1
490
5
〜
20
0.9
FUCHS
-4107
S
64
图
3
干式清洗机
Fig.
3
Dry
cleaning
machine
汽车用热镀锌钢卷发生渗油后
，
极易引发油斑
的出现
。
在光线照射下
暗不同的油斑
，
会十
压线线首的
“
末料检测装置
”
。
在各
盘
（
图
4
）
20
〜
30
张板料时
2
末料检测装置
”
误判
，
导
致托盘带料推出
，
冲压线生产中断或暂停,影响冲压
线的连续生产和尾料的处置分配
。
图
4
某汽车主机厂的托盘
Fig.
4
Pallet
of
an
antomobile
main
epgine
factory
2
导致热镀锌钢卷渗油的因素分析及控制方案
2.2
原料
板形
凸度是热轧
、
冷轧带钢产品保障成品平直度的
指标
。
尤其
冷轧原料的热轧带钢,
有
的凸度有
冷轧
成品板形的
Io
冷轧带钢的绝对凸度依据宽度中点厚度与距带钢边
缘
40
mm
处的厚度值计算得出
，
一般为
0.
02
〜
0
03
mm
。
由于带钢和轧辐接触
产生轧辐压
扁
，
在带钢宽度边缘处的压扁过渡段使带钢边部减
薄
（
图
5
）
3]
,
形成距边部
0
〜
4
cm
的厚度减少
（
边降
:
，
一般
降宽度会在热镀锌成品后进行定
宽
除
。
冷轧钢板凸度的存在
，
钢板经热镀锌后
河北冶金
2021
年第
1
期
凸度形貌会仍然存在
，
致使在静电涂油后
，
热镀锌钢
板边部
的油膜厚度相对较厚
，
油量存储大
。
一
旦受外界因素影响
，
防锈油容易渗出钢卷
，
造成钢卷
（
2
）
将涂油机咼压电极由负
/
负
，
改造成一正一
负
（
图
6
）
,
减弱尖端放电效应
，
降低边部涂油量
。
（
3
）
加长
机刀梁的长度
（
图
7
）
,
使钢板边部
。
渗
的发生
。
涂油量
均匀
，
避免钢板边部防锈油的
改造前
：
涂油机上下刀梁
高压电机为负
/
负
改造后
：
涂油机上下刀梁
高压电机为正
/
负
图
6
涂油机刀
梁
高压电极改造
图
5
带钢凸度及边部减薄
Fig.
5
Strip
crown
and
edge
thinning
控制方案
：
随着大型联合钢铁企业装备能力的
升级
，
自动
平的提高以及生产工艺的优化
，
冷轧
成品板料的凸度和板形
2.2
钢板边部尖端放电效
应
相对成熟
，
但是受热轧
和冷轧生产工艺的限制
，
板料凸度不能完全消除
。
常规的静电涂油过程中
，
从刀梁狭缝中流出的
相互排斥
，
形成油雾
，
在电场的
下
，
沿
Fig.
2
Lengthening
transformation
of
oiler
knife
beam
2.3
钢卷的卷取张力
力线
流
锌板
，
在镀锌板
，
在钢板的边缘
,
，
致使大量的油
放电
，
便形成了均匀的油膜
。
在尖端放
雾
，
电荷的
在钢板边缘
，
3
:
，
钢
缘油量较大
，
容
目前
，
大多数镀锌机组采用卷筒涨缩式张力卷
取机
⑺
。
张力的大小影响
{
易受外界影响
产
钢
渗
。
（
1
保持刀梁最优的工作状态
：
检查涂油刀唇
的质量
，
比如塔型卷和塌卷等
。
张力过
大容易
料边部的防锈油挤压渗出
，
导致钢卷渗
，
尤其是厚度薄
、
宽度大的钢
易发生
。
是否有损坏或碰伤
，
如果
，
更换
刀梁⑹
。
刀唇损
影响使
:在
张力的基础上降低
10%
,
减少钢卷渗油发生率
（
表
2
）
o
表
2
卷取张力降低
10%
的卷
料
渗油改善效果
Tab.
4
Improvement
ef
fe
ct
of
coil
oil
leakape
when
coiling
tension
C
reduced
by
10%
钢种
规格
/mm
x
mm
0.
5
x1
630
0.5
x1
630
统数量
渗
严重
4
/
卷
卷取张力
/daN
4200
渗油率
/%
等
12
10
t
100
100
轻微
29
1
DC
57
D
+
Z
DC
57
D
+
Z
35
1
3800
1
2.2
钢卷存
储温度和
存
储时间
控制方案
：钢卷存储在干燥阴凉处
，
设置先进先
出的使用顺序
。
2.5
运输和吊装钢卷过程
钢卷的存储温度过高
（
一般认为大于
35
t
）
,
将使防锈油中的触
钢卷的存储
如果大于
2
降低
，
导致钢卷渗油
。
上
，
受重力因素
运输和吊装钢卷的过程
，
会将钢卷多次进行吊
的影响
，
钢
防锈油随存储
的增长
，
防锈
：
起
、
码放
，
甚至在运输过程中造成晃动
。
钢卷与存储
座的多次接触
，
在钢
向钢卷
6
点
，
也同样容易出现钢卷渗油
。
部
5
点钟和
7
点
'向
，
65
总第
371
期
HEBEI
METALLURGY
可能会在外力施加的过程引起钢卷内的油膜张力破
因此
，
在静电涂油机系统中设置了
8
〜
4
个油箱分别
坏,致使防锈油渗出钢卷
。
控制方案
：
吊装轻吊轻放
，
钢卷摆正
，
捆扎牢靠
，
平稳运输
。
8
深度解决方案
储备不同厂家的油品
，
满足不同客户的涂油品牌和
型号的需求
。
但是
,
在实际涂油操作中
,
尽管涂油前进行了油
箱的切换
，
但是
，
操作者往往忽略了刀梁下方的集油
槽回油操作的规范性
，
操作随意性很大
，
造成不同品
除上述导致热镀锌汽车板卷渗油的因素外
，
防
锈油中的触变剂因低温析出
、
涂油操作不规范导致
牌和型号的防锈油回流到错误的油箱
，
导致油箱中
的油品掺混
，
严重影响了涂油后防锈油应具备的油
油品掺混以及橡胶挤压辐磨损等也是不容忽视的
因素
。
7.2
油桶预热
膜稳定性效果
,
致使钢卷后期渗油的发生
。
采用
XRF
检测方法对取自油箱内某品牌的油
为保障汽车用热镀锌钢板表面涂油膜的均匀
性
，
传统的做法是在防锈油中添加触变剂
，
钢板经静
品成分进行检测
，
结果见表
8
o
检测结果中出现了
原设计中不存在的
Ba
元素
，
而且数值严重超标
。
经综合分析评判认为
，
造成
Ba
元素严重超标的原
因是混入了其他品牌的防锈油所致
。
表
7
油箱
中
油
品化
学成分检测结果
mg/kg
Tab.
5
Test
resol-e
of
cVemicci
compasitiou
of
oii
in
oii
tank
mgtkg
元素分析
电涂油后
，
触变剂随防锈油被喷到钢板表面
，
触变剂
能够起到固化油膜的作用
，
防止后续钢卷的油膜随
意流动
，
避免发生渗油问题
。
但是
，
触变剂作为防锈
油中的添加剂
，
其稳定性会受外界温度的影响较大
，
尤其是在北方寒冷的冬季
，
油桶中的触变剂常因环
境温度降低而析出
，
使油液中的触变剂浓度降低
,
防
检测结果
263
新油指标
1
945
5
锈油喷涂后油膜稳定性随之减弱
。
为此
，
需要在向
涂油机的油箱加油前
，
先将油桶加热至
37
C
以上
,
Na
St
P
17
17
使油桶底部析出的触变剂全部溶解到油液中
，
保障
防锈油喷涂到钢板表面的固化和稳定油膜的作用
。
7.2
集油槽的油
品
完
全
回油到
原
油箱
后
再切换邮箱和涂油
320
S
K
Co
6020
6
334
3480
26
3930
随着产品用途的多样化和产线设备配置的差异
化
，
对防锈油的性能要求越来越高
，
各厂家对防锈油
的开发工作也越来越重视
，
防锈油体系也呈现出多
样化尬
9
。
各家防锈油生产公司都有自己的配方设
Zu
Ba
79
7
124
<1
<1
计
，
但是各家防锈油的使用规范中都要求防锈油严
禁污染和杜绝不同品牌防锈油间的混用
。
否则将会
大大降低防锈油喷涂后的油膜稳定性和防锈效果
。
然而
，
检测防锈油的其他各项性能指标时
，
同样
出现了与原设计严重偏差和降低的现象
，
涂油系统
油箱中油品存在掺混现象,详见表
4
o
表
4
防
锈
油性能指标检
测
结果
Tab.
4
Test
resol-e
of
performance
indexes
of
antwyst
oii
测
运动粘度
/(mm
2
/:
清澈点
/C
测
检测条件
结果
29.
14
新油
35.
77
44
564
GBcT
265
44
C
FLP
-
A
-38
ASTM
D
6304
c
Kar
Fischer
24
C
22
水分含量
(
pm
触变性
/cm
982
FLP
-
A
-34
流出板面
8
Flow
sectioo
控制方案
：
产线切换涂油型号时
，
操作者首先应
将刀梁下方的集油槽的油品完全回油到原油箱
，
之
钢板表面的油滴状的防锈油压平
，
形成均匀稳定状
的
膜
。
但是
，
在汽车用热镀锌板的生产计划编排时
，
往
后,再进行油箱切换和喷涂操作
，
防止造成不同品牌
和型号的防锈油掺混
，
影响油品的性能
。
3.3
规范橡胶挤压辐磨损检查
和
更换周期
往是由宽到窄的生产组织方案
，
而实际的生产计划
组织中
，
也经常存在宽窄交替生产的情况
。
涂油机
后的橡胶挤压辐
，
在生产过程中不可避免地会被带
涂油机静电涂油后
，
需要用橡胶辐进行碾压
，
使
66
河北冶金
2021
年第
1
期
钢边部磨损或切割(图
8
)
，
若更换不及时
，
将会导致
析出
、
涂油机节油槽回油操作造成油箱中的防锈油
混污染以及
产宽料时在
，
分布在钢
磨损处
部的
较多的防锈油
，
卷
膜挤压车昆磨损造成的边部油量
防锈
容易渗出
。
等因素
，
很多钢厂还
在
盲区和
不
象
，
应引起重视
2
相应的管控
进一步
和
钢卷渗
。
参考文献
［
］
王静•汽车用钢的现状及其在邯钢的发展
［
J］
河北冶金
，
2014,
(9)
：
67
-71
.
［
2
］
李
九岭
.
带
钢连续热镀锌
［
M
］
.
北京
：
冶金工业出
版社
,2010
.
［
3
］
卢鹰•冷轧产品多功能静电喷涂防锈油的研究与应用
［J
］
.
中国
金属协会钢铁年会论文集
,2003
.
［
4
］
居跃峰•干式与湿式清洗机在大型冲压线上的应用对比
［J
］
.
锻
图
8
橡胶挤压车昆表面磨损
照片
Fig.
5
Photo
of
kUbef
extrvsion
roll
syrfacc
weak
压装备与制造技术
,2014,49(3)
：
1
-1.
:生产线对涂油系统后橡胶车昆的表面
状态进行定期的
，
依
和更换周期
2
［
］
孙一康•带钢热连轧的模型与控制
［
M
］
•北京
：
冶金工业出版社
,
2002
磨损情况及
换
,
膜均匀
［
6
］
江凯波
.GFG
静电涂油机在邯钢冷轧厂的应用
［
J
］
.
河北冶金
,
2011
,
(10
)
：
61
〜
62
+67
.
料
分
。
4
［
］
张文杰•从卷取机设备设计特性谈如何使酒钢镀锌线卷取机设
计能力和卷曲能力相匹配
［
］
•
酒钢科技
,2011,(2)
：
199
〜
204.
结语
影响热镀锌板汽车板卷渗油的因素有很多
，
大
［
］
陈红星
•
防锈油的研究开发与应用
［
］
•
表面技术,
2005,
(2)
：
74
-77
部分影响因素都已被钢铁厂熟知
，
并能够
相应
的
改善
。
，
对于低温触
在
I
中
［
9
］
余大南.防锈油的种类和选用
［
J
］
.
材料保护
，
2000,33
(2):45
-46
(上接第
1
页
)
[
3
]
Lin
C
,
Xia
Z
,
Sun
F
,
et
ad
Exxryy
analysis
and
optimizetion
of
emission
of
the
inteyrateh
steel
milt
with
oxygen
blast
furoace
[
J
].
Resouk
Conserv.
Recoct,
201
7
,
117
：
58
〜
65
.
[11
]
Shen
X
,
Chen
L
,
Xia
S
,
et
ad
BurOe/ing
proportion
and
new
en-
coking
proces
s
[J
].
Eneryy
,
201,
19
：
694
-
705
.
[
4
]
Shen
X,
Chen
L
G
,
Xia
S
J,
et
ad
Iron
ores
matching
analysis
and
optimizetion
foo
Con
一
making
system
by
taking
eneryy
consymp-
eryy
saving
technologies
analysis
and
optimizetion
foo
iron
and
steel
production
system
[
J
].
Clean.
Prod
,2018
,
12
:
213
〜
2166.
hon
,
CO
2
emission
oo
cost
minimizehon
as
the
oPjechve
[
J]
.
Sci
ence
China
Technologicet
Sciences,
2017
,
60(11)
:
125
-
1637
.
[5]
Rist
A,
Meysson
N.
A
dual
graphic
re/rese/tation
of
the
blast
-
[12
]
Zhang
Q
,
Xu
J
,
Zhao
X
,
et
ad
Eneryy
and
exxryy
analyses
of
an
inteyrateh
iron and
steelmaking
process
[
J
].
Interoational
Jouroat
of
Exxryy
,
201,26(4
)
：
454
-
480.
furoace
mass and
heat
balances
[J].
JOM
,
167,
19(4)
：
50
〜
59.
[6]
唐珏,储满生，
李峰
，
等
.
我国氢冶金发展现状及未来趋势
[]•
河
[3]
蔡九菊
.
关于钢铁制造流程能量流及其
网
络问题的研究
[C]
.
北冶金
,2020,(8)
：
1.
[7]
张琦
，
姚彤辉
，
蔡九菊
，
等
•
高炉炼铁过程多目标优化模型的研究
中国金属学会
，
第七届
(2009
)
中国钢铁年会论文集(报告与分会
场特邀报告
)
,2009
：
16
〜
202
.
[
4]
张琦
，
马家琳
，
高金彤
，
等
•
钢铁联合企业煤气一蒸汽一电力
及应用
[J].
东北大学学报(自然科学版
),
2011
,
32
(2
)
：
270
〜
273
.
系统耦合优化及应用研究
[J].
化工学报
，
201,69
(7)
：
3149
-318
.
[
8
]
Dogan
N
,
Brooks
G
A
,
Rhamdhayi
M
A.
Comprehensive
model
of
oxygen
steelmaking
part
1
:
model
development
and
mu
interoational
,
2011
,
51(7)
：
1086
-
1092.
[
J]
.
[
5]
蔡九菊
，
孙文强
•中
国钢铁工业的系统节能和科学用能
[J].
钢
铁
，
2012
,
47(5
)
:
1
〜
8
.
[6]
魏子清
•
钢铁生产流程能源利用与
CO
.
减排优化建模及其影
[9
]
Lu
B
,
Chen
D
,
Chen
G
,
et
at.
An
eneryy
apporkonme/t
model
foo
a
reheating
furoace
in
a
hot
rolling
milt
-
A
cese
sidy
[
J]
.
Ap
响因素分析
[D].
沈阳：东北大学
，
2019
.
plied
Thermal
Engineering
,
201,
112
:
14
-
13.
[0]
Jin
P
,
Jiang
Z
,
Bao
C
,
et
at.
The eneryy
consymphon
and
cerkon
[
17
]
蔡九菊
，
王建军
，
陈春霞
，
等
.
钢铁企业余热资源的回收与利用
[]
.
钢铁
,2007,(06
)
：
-7
.
67
2024年5月24日发(作者：钟雅)
总第
301
期
2021
年第
1
期
HEBEI
METALLURGY
Total
No.
301
2021
1
Number
1
热镀锌汽车板卷渗油的原因分析及改善
张跃强
（
鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司
，
辽宁
大连
11661
）
摘要
：
介绍了热镀锌汽车板卷渗油后的表面特征以及给汽车主机厂环境和生产带来的不利影响
；
分析了
原料板形
、
钢卷板边部尖端放电效应
、
钢卷卷取张力
、
存储温度和时间以及吊装运输等因素对热镀锌汽
车板卷渗油造成的影响
，
同时提出了控制措施
。
通过深入研究
，
提出了将防锈油桶加热至
35
t
以上
，
防
止油品中触变剂低温析出
；
规范涂油操作
，
防止不同油品掺混
；
制定橡胶挤压车昆检查和更换周期
，
减少其
磨损对渗油影响的深度解决方案
。
同时指出
，
引起热镀锌汽车板卷渗油的原因很多
，
应全面分析和甄
别
，积极采取相应的管控措施加以解决
。
关键词
：
热镀锌；
汽车板卷
；
防锈油
；
渗油
中图分类号:
TG123.4
文献标识码:
B
文章编号
：
1006
-5008
（
2021
）
01
-0063
-05
doi
：
10.
1630/j.
chki.
13
-
112.2021.011
CAUSE
ANALYSIS
AND
IMPROVEMENT
OF
OIP
LEAKAGE
IN
HOT
DIP
GALVANIPED
AUTOMOBIPE
SHEET
COIP
Zhang
Yue/iang
(
Ansteel
Thysse/Kkipp
Automotive
Steel
Co.
,
LtU.
,
Dalian
,
Liaoning
,
116600)
Abstract
：
This
papes
introduces
the
syrfacc
characteristics
of
hot
-
df
galvanized
antomobile
coil
aftes
oil
leakape
and
the
adverse
effects
on
the
e/vConme/t
and
production
of
antomoPile
main
engine
plant
；
analyzes
the
influence
of
raw
material
shape,
edge
hn
dischake
effect
of
steel
coil
,
coiling
tension
of
steel
coil
,
stok
ape
temperature
and
hme
,
hoisting
and
transyortation
and
otUer
factors
on
the
oil
leakape
of
hot
-
din
galva
nized
antomoPile
coil,
and
puts
forwark
the
control
meesyres.
Through
research
,
the
dee/
solutions
are
put
forwark
including
heating
the
antirost
oil
barret
above
35
t
to
prevent
the
thixotropic
ape/t
from
se/arahng
out
at
low
temperature
；
standarkizing
the
oil
coating
operation
to
prevent
the
mixing
of
different
oil
products
-
formulating
the
insyection
and
rehlaccme/t
chcle
of
rybbef
extrvsion
roll
to
reduce
the
impactits
weak
on
oil
leakape.
At
the
same
hme
,
it
is
pointed
out
that
there
are
many
censes
of
oil
leakape
in
hot
-
din
galvanized
antomobile
sheet
coil,
which
should
be
comprehensively
analyzed
and
screened
,
and
corresyonding
control
measyrcs
should
be
actively
taken
to
solve
the
proPlem.
Key
Words
：
hot
din
galvanizing
；
antomoPile
coil
；
antirost
oil
；
oil
leakape
0
引言
伴随着国内汽车经济的快速
、
持续稳定地发展
,
国内汽车用钢行业在今后一段时间将会保持快速发
展态势
[]
o
当汽车用热镀锌钢板处于潮湿的环境
钢板的表面涂覆一定量的防锈油，
对钢板的后续转
运
、
存贮过程防止钢板生锈起着至关重要的作用
。
现有涂油工艺
，
采用涂油质量好
、
节油效果显著
、
工
作可靠
、
维护费用低和操作环境好的静电式涂油方
中
，
特别是当空气中含有
CO.,SO
.
等酸性物质时
,
式⑵
。选择运动黏度较低的轻质润滑油作为基础
油
，
既能满足静电涂油机的使用要求
，
又能减少缓蚀
剂分子热运动的阻力
，
从而容易吸附在油-金属界
镀锌层表面很快会生成质地疏松的白锈
。
在热镀锌
收稿日期
：
2020
-1
-03
作者简介
：
张跃强
（
184
-
）
，
男
，
工程师
,2009
年毕业于河北理工大
学金属材料工程专业
，
现在鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司从事产
面上⑶
。
同时
，
现代化的汽车主机厂对于热镀锌钢
板的表面质量
、
包装及环保等提出了更高的要求
，
不
允许钢卷存在渗油问题
。
为此
，
汽车板生产企业必
须查找钢卷渗油的原因
，
制定合理的改善方案
，
提升
品技术服务和新产品新技术推广工作
，
E
-
：
zhangyueqiang@
ta-
gal.
com.
co
63
总第
341
期
HEBEI
METALLURGY
1.2
汽车
主
机厂的冲压制造要求
产品质量
，
满足汽车主机厂的使用要求
。
1
防止
卷渗油的重要性分析
目前国际先进的汽车主机厂的开卷落料线和冲
出
产
、
卷取和包装完毕的热镀锌汽车板卷
，
防锈
油均匀地分布在钢板的
渗油
，
就
钢
。
一旦卷料边部
压线普遍
除效率更高
、
投资和维护成本更低
的十式清洗机
（
图
3
）
4
]
。
边部渗油的钢卷
，
拆包过
易沾染外界污染物
，
造成
部原本依靠油膜张力处于平
不
，
污异
衡状态的油膜
了破坏
，
为寻求油膜再平衡
，
防锈
物残留板料表面
，
影响冲压零件表面质量
。
油流动渗出钢卷边部
（
图
1
）
o
此时钢板
的防锈
油已经不再均匀分布
，
出现了大小不一
、
形状不规
、分
规律的油斑
。
借助光线能够肉眼观
J
膜分
的形
和
膜
的
。
图
1
卷
料
渗油
照片
Fig.
1 Photo
of
coil
oil
leakape
1.2
汽车
主
机厂的环境保护
及环保要求
热镀锌
板卷在
机厂的开卷落料线拆
解包
，
发生渗油的钢卷防锈
在塑料
包装的底部
（
图
2
）
o
渗出的防锈油对周围
的影
响主要包括
2
个方面
：
（
1
）
污染
机厂整洁十净的工厂环境
，
增
加现场班组清洁
、
清扫的工作量
。
（
2
）
机厂处置含油废弃物的任务量
和
压力
。
图
2
卷
料
渗油残油包装
Fig.
2
PzcVane
of
resibuzi
oil
in
coil
汽车主机厂对钢板涂油参数的要求如表
1
所示
。
表
1
某汽车主机厂的钢板规格及涂油参数
Tab.
1
Steel
plate
syecificc/on
and
oiling
parameters
of
an
antomobile
main
epgine
factory
+丄
涂油量/
钢种
规格
交货卷重
/
mm
x
mm
/t
油品型号
(
g/m
2
)
DC57D
+
Z
0.
5
x1
490
5
〜
20
0.9
FUCHS
-4107
S
64
图
3
干式清洗机
Fig.
3
Dry
cleaning
machine
汽车用热镀锌钢卷发生渗油后
，
极易引发油斑
的出现
。
在光线照射下
暗不同的油斑
，
会十
压线线首的
“
末料检测装置
”
。
在各
盘
（
图
4
）
20
〜
30
张板料时
2
末料检测装置
”
误判
，
导
致托盘带料推出
，
冲压线生产中断或暂停,影响冲压
线的连续生产和尾料的处置分配
。
图
4
某汽车主机厂的托盘
Fig.
4
Pallet
of
an
antomobile
main
epgine
factory
2
导致热镀锌钢卷渗油的因素分析及控制方案
2.2
原料
板形
凸度是热轧
、
冷轧带钢产品保障成品平直度的
指标
。
尤其
冷轧原料的热轧带钢,
有
的凸度有
冷轧
成品板形的
Io
冷轧带钢的绝对凸度依据宽度中点厚度与距带钢边
缘
40
mm
处的厚度值计算得出
，
一般为
0.
02
〜
0
03
mm
。
由于带钢和轧辐接触
产生轧辐压
扁
，
在带钢宽度边缘处的压扁过渡段使带钢边部减
薄
（
图
5
）
3]
,
形成距边部
0
〜
4
cm
的厚度减少
（
边降
:
，
一般
降宽度会在热镀锌成品后进行定
宽
除
。
冷轧钢板凸度的存在
，
钢板经热镀锌后
河北冶金
2021
年第
1
期
凸度形貌会仍然存在
，
致使在静电涂油后
，
热镀锌钢
板边部
的油膜厚度相对较厚
，
油量存储大
。
一
旦受外界因素影响
，
防锈油容易渗出钢卷
，
造成钢卷
（
2
）
将涂油机咼压电极由负
/
负
，
改造成一正一
负
（
图
6
）
,
减弱尖端放电效应
，
降低边部涂油量
。
（
3
）
加长
机刀梁的长度
（
图
7
）
,
使钢板边部
。
渗
的发生
。
涂油量
均匀
，
避免钢板边部防锈油的
改造前
：
涂油机上下刀梁
高压电机为负
/
负
改造后
：
涂油机上下刀梁
高压电机为正
/
负
图
6
涂油机刀
梁
高压电极改造
图
5
带钢凸度及边部减薄
Fig.
5
Strip
crown
and
edge
thinning
控制方案
：
随着大型联合钢铁企业装备能力的
升级
，
自动
平的提高以及生产工艺的优化
，
冷轧
成品板料的凸度和板形
2.2
钢板边部尖端放电效
应
相对成熟
，
但是受热轧
和冷轧生产工艺的限制
，
板料凸度不能完全消除
。
常规的静电涂油过程中
，
从刀梁狭缝中流出的
相互排斥
，
形成油雾
，
在电场的
下
，
沿
Fig.
2
Lengthening
transformation
of
oiler
knife
beam
2.3
钢卷的卷取张力
力线
流
锌板
，
在镀锌板
，
在钢板的边缘
,
，
致使大量的油
放电
，
便形成了均匀的油膜
。
在尖端放
雾
，
电荷的
在钢板边缘
，
3
:
，
钢
缘油量较大
，
容
目前
，
大多数镀锌机组采用卷筒涨缩式张力卷
取机
⑺
。
张力的大小影响
{
易受外界影响
产
钢
渗
。
（
1
保持刀梁最优的工作状态
：
检查涂油刀唇
的质量
，
比如塔型卷和塌卷等
。
张力过
大容易
料边部的防锈油挤压渗出
，
导致钢卷渗
，
尤其是厚度薄
、
宽度大的钢
易发生
。
是否有损坏或碰伤
，
如果
，
更换
刀梁⑹
。
刀唇损
影响使
:在
张力的基础上降低
10%
,
减少钢卷渗油发生率
（
表
2
）
o
表
2
卷取张力降低
10%
的卷
料
渗油改善效果
Tab.
4
Improvement
ef
fe
ct
of
coil
oil
leakape
when
coiling
tension
C
reduced
by
10%
钢种
规格
/mm
x
mm
0.
5
x1
630
0.5
x1
630
统数量
渗
严重
4
/
卷
卷取张力
/daN
4200
渗油率
/%
等
12
10
t
100
100
轻微
29
1
DC
57
D
+
Z
DC
57
D
+
Z
35
1
3800
1
2.2
钢卷存
储温度和
存
储时间
控制方案
：钢卷存储在干燥阴凉处
，
设置先进先
出的使用顺序
。
2.5
运输和吊装钢卷过程
钢卷的存储温度过高
（
一般认为大于
35
t
）
,
将使防锈油中的触
钢卷的存储
如果大于
2
降低
，
导致钢卷渗油
。
上
，
受重力因素
运输和吊装钢卷的过程
，
会将钢卷多次进行吊
的影响
，
钢
防锈油随存储
的增长
，
防锈
：
起
、
码放
，
甚至在运输过程中造成晃动
。
钢卷与存储
座的多次接触
，
在钢
向钢卷
6
点
，
也同样容易出现钢卷渗油
。
部
5
点钟和
7
点
'向
，
65
总第
371
期
HEBEI
METALLURGY
可能会在外力施加的过程引起钢卷内的油膜张力破
因此
，
在静电涂油机系统中设置了
8
〜
4
个油箱分别
坏,致使防锈油渗出钢卷
。
控制方案
：
吊装轻吊轻放
，
钢卷摆正
，
捆扎牢靠
，
平稳运输
。
8
深度解决方案
储备不同厂家的油品
，
满足不同客户的涂油品牌和
型号的需求
。
但是
,
在实际涂油操作中
,
尽管涂油前进行了油
箱的切换
，
但是
，
操作者往往忽略了刀梁下方的集油
槽回油操作的规范性
，
操作随意性很大
，
造成不同品
除上述导致热镀锌汽车板卷渗油的因素外
，
防
锈油中的触变剂因低温析出
、
涂油操作不规范导致
牌和型号的防锈油回流到错误的油箱
，
导致油箱中
的油品掺混
，
严重影响了涂油后防锈油应具备的油
油品掺混以及橡胶挤压辐磨损等也是不容忽视的
因素
。
7.2
油桶预热
膜稳定性效果
,
致使钢卷后期渗油的发生
。
采用
XRF
检测方法对取自油箱内某品牌的油
为保障汽车用热镀锌钢板表面涂油膜的均匀
性
，
传统的做法是在防锈油中添加触变剂
，
钢板经静
品成分进行检测
，
结果见表
8
o
检测结果中出现了
原设计中不存在的
Ba
元素
，
而且数值严重超标
。
经综合分析评判认为
，
造成
Ba
元素严重超标的原
因是混入了其他品牌的防锈油所致
。
表
7
油箱
中
油
品化
学成分检测结果
mg/kg
Tab.
5
Test
resol-e
of
cVemicci
compasitiou
of
oii
in
oii
tank
mgtkg
元素分析
电涂油后
，
触变剂随防锈油被喷到钢板表面
，
触变剂
能够起到固化油膜的作用
，
防止后续钢卷的油膜随
意流动
，
避免发生渗油问题
。
但是
，
触变剂作为防锈
油中的添加剂
，
其稳定性会受外界温度的影响较大
，
尤其是在北方寒冷的冬季
，
油桶中的触变剂常因环
境温度降低而析出
，
使油液中的触变剂浓度降低
,
防
检测结果
263
新油指标
1
945
5
锈油喷涂后油膜稳定性随之减弱
。
为此
，
需要在向
涂油机的油箱加油前
，
先将油桶加热至
37
C
以上
,
Na
St
P
17
17
使油桶底部析出的触变剂全部溶解到油液中
，
保障
防锈油喷涂到钢板表面的固化和稳定油膜的作用
。
7.2
集油槽的油
品
完
全
回油到
原
油箱
后
再切换邮箱和涂油
320
S
K
Co
6020
6
334
3480
26
3930
随着产品用途的多样化和产线设备配置的差异
化
，
对防锈油的性能要求越来越高
，
各厂家对防锈油
的开发工作也越来越重视
，
防锈油体系也呈现出多
样化尬
9
。
各家防锈油生产公司都有自己的配方设
Zu
Ba
79
7
124
<1
<1
计
，
但是各家防锈油的使用规范中都要求防锈油严
禁污染和杜绝不同品牌防锈油间的混用
。
否则将会
大大降低防锈油喷涂后的油膜稳定性和防锈效果
。
然而
，
检测防锈油的其他各项性能指标时
，
同样
出现了与原设计严重偏差和降低的现象
，
涂油系统
油箱中油品存在掺混现象,详见表
4
o
表
4
防
锈
油性能指标检
测
结果
Tab.
4
Test
resol-e
of
performance
indexes
of
antwyst
oii
测
运动粘度
/(mm
2
/:
清澈点
/C
测
检测条件
结果
29.
14
新油
35.
77
44
564
GBcT
265
44
C
FLP
-
A
-38
ASTM
D
6304
c
Kar
Fischer
24
C
22
水分含量
(
pm
触变性
/cm
982
FLP
-
A
-34
流出板面
8
Flow
sectioo
控制方案
：
产线切换涂油型号时
，
操作者首先应
将刀梁下方的集油槽的油品完全回油到原油箱
，
之
钢板表面的油滴状的防锈油压平
，
形成均匀稳定状
的
膜
。
但是
，
在汽车用热镀锌板的生产计划编排时
，
往
后,再进行油箱切换和喷涂操作
，
防止造成不同品牌
和型号的防锈油掺混
，
影响油品的性能
。
3.3
规范橡胶挤压辐磨损检查
和
更换周期
往是由宽到窄的生产组织方案
，
而实际的生产计划
组织中
，
也经常存在宽窄交替生产的情况
。
涂油机
后的橡胶挤压辐
，
在生产过程中不可避免地会被带
涂油机静电涂油后
，
需要用橡胶辐进行碾压
，
使
66
河北冶金
2021
年第
1
期
钢边部磨损或切割(图
8
)
，
若更换不及时
，
将会导致
析出
、
涂油机节油槽回油操作造成油箱中的防锈油
混污染以及
产宽料时在
，
分布在钢
磨损处
部的
较多的防锈油
，
卷
膜挤压车昆磨损造成的边部油量
防锈
容易渗出
。
等因素
，
很多钢厂还
在
盲区和
不
象
，
应引起重视
2
相应的管控
进一步
和
钢卷渗
。
参考文献
［
］
王静•汽车用钢的现状及其在邯钢的发展
［
J］
河北冶金
，
2014,
(9)
：
67
-71
.
［
2
］
李
九岭
.
带
钢连续热镀锌
［
M
］
.
北京
：
冶金工业出
版社
,2010
.
［
3
］
卢鹰•冷轧产品多功能静电喷涂防锈油的研究与应用
［J
］
.
中国
金属协会钢铁年会论文集
,2003
.
［
4
］
居跃峰•干式与湿式清洗机在大型冲压线上的应用对比
［J
］
.
锻
图
8
橡胶挤压车昆表面磨损
照片
Fig.
5
Photo
of
kUbef
extrvsion
roll
syrfacc
weak
压装备与制造技术
,2014,49(3)
：
1
-1.
:生产线对涂油系统后橡胶车昆的表面
状态进行定期的
，
依
和更换周期
2
［
］
孙一康•带钢热连轧的模型与控制
［
M
］
•北京
：
冶金工业出版社
,
2002
磨损情况及
换
,
膜均匀
［
6
］
江凯波
.GFG
静电涂油机在邯钢冷轧厂的应用
［
J
］
.
河北冶金
,
2011
,
(10
)
：
61
〜
62
+67
.
料
分
。
4
［
］
张文杰•从卷取机设备设计特性谈如何使酒钢镀锌线卷取机设
计能力和卷曲能力相匹配
［
］
•
酒钢科技
,2011,(2)
：
199
〜
204.
结语
影响热镀锌板汽车板卷渗油的因素有很多
，
大
［
］
陈红星
•
防锈油的研究开发与应用
［
］
•
表面技术,
2005,
(2)
：
74
-77
部分影响因素都已被钢铁厂熟知
，
并能够
相应
的
改善
。
，
对于低温触
在
I
中
［
9
］
余大南.防锈油的种类和选用
［
J
］
.
材料保护
，
2000,33
(2):45
-46
(上接第
1
页
)
[
3
]
Lin
C
,
Xia
Z
,
Sun
F
,
et
ad
Exxryy
analysis
and
optimizetion
of
emission
of
the
inteyrateh
steel
milt
with
oxygen
blast
furoace
[
J
].
Resouk
Conserv.
Recoct,
201
7
,
117
：
58
〜
65
.
[11
]
Shen
X
,
Chen
L
,
Xia
S
,
et
ad
BurOe/ing
proportion
and
new
en-
coking
proces
s
[J
].
Eneryy
,
201,
19
：
694
-
705
.
[
4
]
Shen
X,
Chen
L
G
,
Xia
S
J,
et
ad
Iron
ores
matching
analysis
and
optimizetion
foo
Con
一
making
system
by
taking
eneryy
consymp-
eryy
saving
technologies
analysis
and
optimizetion
foo
iron
and
steel
production
system
[
J
].
Clean.
Prod
,2018
,
12
:
213
〜
2166.
hon
,
CO
2
emission
oo
cost
minimizehon
as
the
oPjechve
[
J]
.
Sci
ence
China
Technologicet
Sciences,
2017
,
60(11)
:
125
-
1637
.
[5]
Rist
A,
Meysson
N.
A
dual
graphic
re/rese/tation
of
the
blast
-
[12
]
Zhang
Q
,
Xu
J
,
Zhao
X
,
et
ad
Eneryy
and
exxryy
analyses
of
an
inteyrateh
iron and
steelmaking
process
[
J
].
Interoational
Jouroat
of
Exxryy
,
201,26(4
)
：
454
-
480.
furoace
mass and
heat
balances
[J].
JOM
,
167,
19(4)
：
50
〜
59.
[6]
唐珏,储满生，
李峰
，
等
.
我国氢冶金发展现状及未来趋势
[]•
河
[3]
蔡九菊
.
关于钢铁制造流程能量流及其
网
络问题的研究
[C]
.
北冶金
,2020,(8)
：
1.
[7]
张琦
，
姚彤辉
，
蔡九菊
，
等
•
高炉炼铁过程多目标优化模型的研究
中国金属学会
，
第七届
(2009
)
中国钢铁年会论文集(报告与分会
场特邀报告
)
,2009
：
16
〜
202
.
[
4]
张琦
，
马家琳
，
高金彤
，
等
•
钢铁联合企业煤气一蒸汽一电力
及应用
[J].
东北大学学报(自然科学版
),
2011
,
32
(2
)
：
270
〜
273
.
系统耦合优化及应用研究
[J].
化工学报
，
201,69
(7)
：
3149
-318
.
[
8
]
Dogan
N
,
Brooks
G
A
,
Rhamdhayi
M
A.
Comprehensive
model
of
oxygen
steelmaking
part
1
:
model
development
and
mu
interoational
,
2011
,
51(7)
：
1086
-
1092.
[
J]
.
[
5]
蔡九菊
，
孙文强
•中
国钢铁工业的系统节能和科学用能
[J].
钢
铁
，
2012
,
47(5
)
:
1
〜
8
.
[6]
魏子清
•
钢铁生产流程能源利用与
CO
.
减排优化建模及其影
[9
]
Lu
B
,
Chen
D
,
Chen
G
,
et
at.
An
eneryy
apporkonme/t
model
foo
a
reheating
furoace
in
a
hot
rolling
milt
-
A
cese
sidy
[
J]
.
Ap
响因素分析
[D].
沈阳：东北大学
，
2019
.
plied
Thermal
Engineering
,
201,
112
:
14
-
13.
[0]
Jin
P
,
Jiang
Z
,
Bao
C
,
et
at.
The eneryy
consymphon
and
cerkon
[
17
]
蔡九菊
，
王建军
，
陈春霞
，
等
.
钢铁企业余热资源的回收与利用
[]
.
钢铁
,2007,(06
)
：
-7
.
67