2024年6月3日发(作者：丁蕴和)
ＧＢ／Ｔ １７７４７．１－１９９９
前言
本标准等效采用ＩＳＯ １２２１３－１：１９９７《天然气压缩因子的计算导论和指南》。在技术内容和编写格
式上与ＩＳＯ １２２１３－１：１９９７完全一致。本标准取消了原标准的附录Ｃ，
本标准中高位发热量和相对密度采用的参比条件同我国石油气体所采用的标准参比条件不同，为
方便使用，在５．１．１和５．１．４增加了注５和注６０
《天然气压缩因子的计算》标准包括以下３个部分：
第１部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７． １）：导论和指南；
第２部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２）：用摩尔组成进行计算；
第３部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７．３）：用物性值进行计算。
本标准是第１部分（ ＧＢ／Ｔ １７７４７．１）：导论和指南。
本标准的附录Ａ是标准的附录。
本标准的附录Ｂ是提示的附录。
本标准由原中国石油天然气总公司提出。
本标准由石油工业天然气专业标准化技术委员会归口并负责解释。
本标准起草单位： 中国石油天然气集团公司四川石油管理局天然气研究院。
本标准主要起草人：罗 勤、陈赓良、曾文平、许文晓、富朝英、陈荣松。
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
ＩＳＯ前言
ＩＳＯ（国际标准化组织）是各国家标准化机构（ＩＳＯ成员）组成的世界性的联合会。制定国际标准的
工作通常由ＩＳＯ技术委员会完成。对技术委员会提出的项目感兴趣的每个成员都有权参加。与ＩＳＯ保
持联系的各政府或非政府的国际性组织也可以参加此项工作。所有电工技术方面的标准化工作，ＩＳＯ与
ＩＥＣ（国际电工委员会）保持密切的合作。
由技术委员会通过的国际标准草案交各成员进行表决投票， 要求至少有７５％的成员同意，才能作
为国际标准正式发布。
国际标准Ｉ ＳＯ １２２１３－１是由天然气技术委员会ＩＳＯ／ＴＣ １９３下的“天然气分析’，分委员会制定的。
Ｉ ＳＯ １２２１３《天然气压缩因子的计算》标准包括以下３个部分：
— 第１部分：导论和指南；
— 第２部分：用摩尔组成进行计算；
— 第３部分：用物性值进行计算。
附录Ａ是标准的附录。附录Ｂ和附录Ｃ是提示的附录。
中华人民共和国国家标准
天然气压缩因子的计算
第１部分： 导论和指南
ｅｑｖ
ＧＢ／Ｔ
ＩＳＯ １２２１３
１７７４７．１－１９９９
－１：１９９７
Ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ－Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ－
Ｐａｒｔ １ ：Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ
１范围
本标准规定了天然气、 含人工掺合物的天然气和其他类似混合物仅以气体状态存在时的压缩因子
计算方法。
《天然气压缩因子的计算》标准包括３个部分。第１部分包括导论和为第２部分和第３部分所描述
的计算方法提供的指南。第２部分给出了用已知的气体的详细的摩尔组成计算压缩因子的方法，又称为
ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法。第３部分给出了用包括可获得的高位发热量（体积基）、相对密度、ＣＯＱ含量和
Ｈ２含量（若不为零）等非详细的分析数据计算压缩因子的方法，又称为ＳＧＥＲＧ－８８计算方法。
两种计算方法主要应用于正常进行输气和配气条件范围内的管输干气， 包括交接计量或其他用于
结算的计量。通常输气和配气的操作温度为２６３＾－３３８ Ｋ（约一１０－６５＇Ｃ），操作压力不超过１２ ＭＰａ。在
此范围内，如果不计包括相关的压力和温度等输入数据的不确定度，则两种计算方法的预期不确定度大
约为士０．１％ｅ
注卜本标准中所用的管输气术语是指已经过处理而可用作工业、商业和民用燃料的气体所采用的简明术语。在
５．１．１中为使用者提供了管输气的一些量化准则， 但不作为管愉气的气质标准．
ＧＢ／Ｔ １７７４７．２所提供的ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法也适用于更宽的温度范围内和更高的压力一Ｆ，包
括湿气和酸气在内的更宽类别的天然气，例如在储气层或地下储气条件下，或者在天然气汽车（ＮＧＶ）
应用方面，但不确定度增加。
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３所提供的ＳＧＥＲＧ－８８计算方法适用于Ｎｚ，Ｃ０２和ＣＺＨ。含量高于管输气中常见含
量的气体。该方法也可应用于更宽的温度和压力范围，但不确定度增加。
在规定条件下， 气体温度必须处于水露点和烃露点之上，两种计算方法才是有效的。
ＧＢ／ Ｔ １７７４７．２和ＧＢ／Ｔ １７７４７．３给出了使用ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法所需要的全部
方程和数值。经验证的计算机程序见ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２－１９９９，ＧＢ／Ｔ １７７４７．３－１９９９的附录Ｂ．
２引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均
为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
ＧＢ／ Ｔ １１０６２－１９９８天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法（ｎｅｑ ＩＳＯ ６９７６：１９９５）
ＧＢ／ Ｔ １７２９１－１９９８石油液体和气体计量的标准参比条件（ｎｅｑ ＩＳＯ ５０２４）
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２－１９９９天然气压缩因子的计算第１部分：用摩尔组成分析进行计算
（ｅｑｖ ＩＳＯ １２２１３－２：１９９７）
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３－１９９９天然气压缩因子的计算第２部分：用物性值进行计算
一一一一一一一一一一一一‘（ｅｑｖ Ｉｃ旦１２２１３－３：１９９７）＿
国家质ｆ技术监督局１９９９一０５一１７批准１９９９－１２一０１实施
ＧＢ／Ｔ １７７４７．１－１９９９
３定义
本标准采用下列定义。文中出现的符号所代表的含义及数值和单位见附录Ａ．
３．１压缩因子ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ；压缩性因子ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｂｉｌｉｔｙ ｆａｃｔｏｒ；Ｚ因子Ｚ－ｆａｃｔｏｒ，Ｚ
在规定压力和温度下， 任意质量气体的体积与该气体在相同条件下按理想气体定律计算的气体体
积的比值：
ｚ＝ｖ彩真实）／ｖ彩理想） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（１）
ｖｍ（理想）＝ＲＴ／ｐ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（２）
Ｚ（ ｐ，Ｔ，ｙ）＝ｐＶ ｝，（真实）／（ＲＴ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（３）
式中：Ｐ—绝对压力；
Ｔ— 热力学温度；
Ｙ—表征气体的一组参数（原则上，Ｙ可以是摩尔全组成，或是一组特征的相关物化性质，或者
是两者的结合）；
ｖ， ．—气体的摩尔体积；
Ｒ－ 摩尔气体常数，与单位相关；
ｚ— 压缩因子，无量纲，值通常接近于１。
３－２密度ｄｅｎｓｉｔｙ，ｐ
见ＧＢ／Ｔ １１０６２－１９９８中２．３．
３．３摩尔组成ｍｏｌａｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ
用摩尔分数或摩尔百分数表示的均匀混合物中每种组分的比例。
给定体积的混合物中１组分的摩尔分数２‘是１组分的摩尔数与混合物中所有组分的总摩尔数（ 即
所有组分摩尔数之和）之比。１摩尔任何化合物所含物质的量等于以克为单位的相对摩尔质量。相对摩
尔质量的推荐值见ＧＢ／Ｔ １１０６２，
对于理想气体， 摩尔分数或摩尔百分数与体积分数或体积百分数值完全相等。对真实气体，两者一
般不是精确相等。
３－４摩尔发热量ｍｏｌａｒ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌｕｅ；摩尔热值ｍｏｌａｒ ｈｅａｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ，Ｈ
１摩尔气体在空气中完全燃烧所释放的热量。在燃烧反应发生时， 压力Ｐ，保持恒定，所有燃烧产物
的温度降至与规定的反应物温度ｔ，相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度ｔ，下全部冷凝为液态外，
其余所有燃烧产物均为气态。
摩尔发热量仅包含天然气中的烃类部分，即对不可燃及惰性组分（主要是Ｎｚ，ＣＯ：和Ｈｅ）和其他可
燃组分（如Ｈ：和ＣＯ）不予考虑。
燃烧参比条件： 温度ｔ，为２９８．１５ Ｋ（２５Ｃ），压力Ｐ，为１０１． ３２５ ｋＰａ，
１５高位发热量（体积基）ｓｕｐｅｒｉｏｒ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌｕｅ （ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｂａｓｉｓ）；总发热量ｔｏｔａｌ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌ－
ｕｅ，Ｈ，
单位体积的气体在空气中完全燃烧所释放的热量。 在燃烧反应发生时，压力Ｐ，保持恒定，所有燃烧
产物的温度降至与规定的反应物温度ｔ，相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度ｔ，下全部冷凝为液态
外，其余所有燃烧产物均为气态。
高位发热量包含天然气中所有可燃组分。
燃烧参比条件：温度ｔ，为２９８． １５ Ｋ（２５０Ｃ），压力Ｐ，为１０１． ３２５ ｋＰａ，
体积计量参比条件： 温度ｔ：为２７３．１５ Ｋ（００Ｃ），压力Ｐ｝为１０１． ３２５ ｋＰａ，
注２： ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３－１９９９附录Ｄ给出换算因子，能使在其他的计量参比条件和燃烧参比条件，包括石油气体标准
参比条件（见ＧＢ／Ｔ １７２９”下测得的高位发热量和相对密度，换算为ＧＢ／Ｔ １７７４７．３所给出计算方法中使用
的输入数据．
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
３．６相对密度ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｅｎｓｉｔｙ，ｄ
１１０６２－１９９８中２．４０见ＧＢ／Ｔ
相对密度包含天然气中所有组分。
注３：干空气的标准组成见ＧＢ／Ｔ １１０６２－－－１９９８的表Ｂ２
体积计量参比条件（见注２）：温度ｔｉ为２７３． １５ Ｋ（０｀Ｃ），压力Ｐ，为１０１．３２５ ｋＰａ，
１７压缩因子的预期不确定度ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ａ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ，士△Ｚ
９５％置信水平下真值（ 未知）的置信区间，即（Ｚ－ＡＺ）￣ （Ｚ十△Ｚ）。不确定度既可用绝对值，也可用
百分数表示
４方法原理
ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法所使用的方程是基于这样的概念：任何夭然气容量性质均可
由组成或一组合适的、特征的可测定物性值来表征和计算。这些特性值和压力、温度一起用作计算方法
的输入数据。
气体混合物的容量性质可直接从分子发生作用（碰撞）的数目和类型推导出，从这个意义上讲，能够
清楚地判明混合物中每种分子的成分及其在整个混合物中的比例的方法，在某种程度上比其他方法更
为重要。
ＧＢ／Ｔ １７７４７．２给出的ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法要求对气体进行详细的摩尔组成分析。该分析包括
摩尔分数超过。．。。。０５的所有组分。所有组分的摩尔分数之和应等于１士。．０００ １。对典型的管输气，分
析组分包括碳数最高到Ｃ；或Ｃ，的所有烃类及Ｎ２，ＣＯ：和Ｈｅ。对含人工掺合物的天然气，Ｈ， ＣＯ和
Ｃ２Ｈ。也是重要的分析组分。对更宽类别的天然气，Ｈ，Ｏ蒸气和ＨＡＳ等也是分析组分。
该计算方法使用的方程是ＡＧＡ８详细特征方程， 表示为ＡＧＡ８－９２ＤＣ方程。该方程是美国气体协
会（ＡＧＡ）于１９９２年发表的ＡＧＡ８号报告《天然气和其他烃类气体的压缩性和超压缩性》中提出的压缩
因子计算用状态方程。
ＧＢ／Ｔ １７７４７．３给出的ＳＧＥＲＧ－８８计算方法用高位发热量和相对密度两个特征的物理性质及ＣＯＱ
的含量作为输入数据。
注４：原则上可使用高位发热量、 相对密度、ＣＯ：含量和Ｎ：含量中任意三个变量计算压缩因子。这些计算方法从本
质上讲是等效的．但本标准推荐使用由前面三个变量组成的计算方法．
该计算方法尤其适用于无法得到完全的气体摩尔组成的情况，它的优越之处还在于计算相对简单
对含人工掺合物的气体，需要知道Ｈ２的含量。
该计算方法使用的方程是ＳＧＥＲＧ－ ８８方程。该方程是欧洲气体研究集团〔ＧＥＲＧ）于１９９１年发表的
ＧＥＲＧ ＴＭ５技术报告《天然气和类似混合物压缩因子计算选择方法一现场用简化的ＧＥＲＧ维利方程））
中提出的立足于天然气物性的压缩因子计算用状态方程。
已用大容量、 高精度（士０．１％）的压缩因子实验测定数据库（其中多数可溯源到相关的国际计量标
准），对ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法进行了评价。两种计算方法在输气和配气压力及温度范围
内性能基本相等。
５指南
５．，管输天然气
５．１．１管输气
管输气主要由ＣＨ；组成（ 摩尔分数大于。．７０），高位发热量通常为３０＾－４５ ＭＪ ＂ ｍ－ａ，其中Ｎ：和
ＣＯ：是主要的稀释物（各自的摩尔分数最高为０．２０），
现降低趋势。管输气中的Ｈｅ，Ｃ，Ｈ。和Ｃ７Ｈａ等微量组分，摩尔分数一般低于。．００１。含人工掺合物的天
管输气中ＣＨｓ （摩尔分数最高为０． １０），ＣＨａ，Ｃ，Ｈｍ，ＣＳＨ，：和更高碳数烃类的含量，随碳数增加呈
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
然气，Ｈ：和ＣＯ各自的摩尔分数最高为。．１０和。．０３，同时还可能含少量Ｃ，Ｈ，。没有其他的如湿气、酸
气中存在的组分（Ｈ刀蒸气、Ｈ多和Ｏ２）以大于痕量的含量存在。管输气中还不应存在气溶胶、液体或颗
粒物。管输气中微量和痕量组分应按ＧＢ／Ｔ １７７４７．２的规定处理。
上述定义的管输气并不排除在管线中输送含其他组分的天然气。
使用本标准所允许的管输气组成范围见表１．
表１允许的管输气的组成范围
分
ＣＨ，
Ｎ２
摩尔分数
李０． ７０
簇０．２０
蕊０．２０
（０． １０
镇０． ０３５
蕊０． ０１５
毛０． ００５
镇０．００１
镇０． ０００ ５
镇０． ０００ ５
（０． １０
簇０．０３
簇０．００５
（０． ０００ １５
镇０．００１
（０． ０００ ５
毛０．０００ ２
＜Ｏ． ０００ ２
簇０．０００ ２
簇０．０００ ２
（０． ０００ １
ＣＯ，
Ｃ２ Ｈ，
Ｃ， Ｈ，
Ｃ， Ｈ，ｏ
主要组分
Ｃ， Ｈ，ｓ
Ｃ， Ｈ
2024年6月3日发(作者：丁蕴和)
ＧＢ／Ｔ １７７４７．１－１９９９
前言
本标准等效采用ＩＳＯ １２２１３－１：１９９７《天然气压缩因子的计算导论和指南》。在技术内容和编写格
式上与ＩＳＯ １２２１３－１：１９９７完全一致。本标准取消了原标准的附录Ｃ，
本标准中高位发热量和相对密度采用的参比条件同我国石油气体所采用的标准参比条件不同，为
方便使用，在５．１．１和５．１．４增加了注５和注６０
《天然气压缩因子的计算》标准包括以下３个部分：
第１部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７． １）：导论和指南；
第２部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２）：用摩尔组成进行计算；
第３部分（即ＧＢ／Ｔ １７７４７．３）：用物性值进行计算。
本标准是第１部分（ ＧＢ／Ｔ １７７４７．１）：导论和指南。
本标准的附录Ａ是标准的附录。
本标准的附录Ｂ是提示的附录。
本标准由原中国石油天然气总公司提出。
本标准由石油工业天然气专业标准化技术委员会归口并负责解释。
本标准起草单位： 中国石油天然气集团公司四川石油管理局天然气研究院。
本标准主要起草人：罗 勤、陈赓良、曾文平、许文晓、富朝英、陈荣松。
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
ＩＳＯ前言
ＩＳＯ（国际标准化组织）是各国家标准化机构（ＩＳＯ成员）组成的世界性的联合会。制定国际标准的
工作通常由ＩＳＯ技术委员会完成。对技术委员会提出的项目感兴趣的每个成员都有权参加。与ＩＳＯ保
持联系的各政府或非政府的国际性组织也可以参加此项工作。所有电工技术方面的标准化工作，ＩＳＯ与
ＩＥＣ（国际电工委员会）保持密切的合作。
由技术委员会通过的国际标准草案交各成员进行表决投票， 要求至少有７５％的成员同意，才能作
为国际标准正式发布。
国际标准Ｉ ＳＯ １２２１３－１是由天然气技术委员会ＩＳＯ／ＴＣ １９３下的“天然气分析’，分委员会制定的。
Ｉ ＳＯ １２２１３《天然气压缩因子的计算》标准包括以下３个部分：
— 第１部分：导论和指南；
— 第２部分：用摩尔组成进行计算；
— 第３部分：用物性值进行计算。
附录Ａ是标准的附录。附录Ｂ和附录Ｃ是提示的附录。
中华人民共和国国家标准
天然气压缩因子的计算
第１部分： 导论和指南
ｅｑｖ
ＧＢ／Ｔ
ＩＳＯ １２２１３
１７７４７．１－１９９９
－１：１９９７
Ｎａｔｕｒａｌ ｇａｓ－Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ－
Ｐａｒｔ １ ：Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ
１范围
本标准规定了天然气、 含人工掺合物的天然气和其他类似混合物仅以气体状态存在时的压缩因子
计算方法。
《天然气压缩因子的计算》标准包括３个部分。第１部分包括导论和为第２部分和第３部分所描述
的计算方法提供的指南。第２部分给出了用已知的气体的详细的摩尔组成计算压缩因子的方法，又称为
ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法。第３部分给出了用包括可获得的高位发热量（体积基）、相对密度、ＣＯＱ含量和
Ｈ２含量（若不为零）等非详细的分析数据计算压缩因子的方法，又称为ＳＧＥＲＧ－８８计算方法。
两种计算方法主要应用于正常进行输气和配气条件范围内的管输干气， 包括交接计量或其他用于
结算的计量。通常输气和配气的操作温度为２６３＾－３３８ Ｋ（约一１０－６５＇Ｃ），操作压力不超过１２ ＭＰａ。在
此范围内，如果不计包括相关的压力和温度等输入数据的不确定度，则两种计算方法的预期不确定度大
约为士０．１％ｅ
注卜本标准中所用的管输气术语是指已经过处理而可用作工业、商业和民用燃料的气体所采用的简明术语。在
５．１．１中为使用者提供了管输气的一些量化准则， 但不作为管愉气的气质标准．
ＧＢ／Ｔ １７７４７．２所提供的ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法也适用于更宽的温度范围内和更高的压力一Ｆ，包
括湿气和酸气在内的更宽类别的天然气，例如在储气层或地下储气条件下，或者在天然气汽车（ＮＧＶ）
应用方面，但不确定度增加。
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３所提供的ＳＧＥＲＧ－８８计算方法适用于Ｎｚ，Ｃ０２和ＣＺＨ。含量高于管输气中常见含
量的气体。该方法也可应用于更宽的温度和压力范围，但不确定度增加。
在规定条件下， 气体温度必须处于水露点和烃露点之上，两种计算方法才是有效的。
ＧＢ／ Ｔ １７７４７．２和ＧＢ／Ｔ １７７４７．３给出了使用ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法所需要的全部
方程和数值。经验证的计算机程序见ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２－１９９９，ＧＢ／Ｔ １７７４７．３－１９９９的附录Ｂ．
２引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均
为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
ＧＢ／ Ｔ １１０６２－１９９８天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法（ｎｅｑ ＩＳＯ ６９７６：１９９５）
ＧＢ／ Ｔ １７２９１－１９９８石油液体和气体计量的标准参比条件（ｎｅｑ ＩＳＯ ５０２４）
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ２－１９９９天然气压缩因子的计算第１部分：用摩尔组成分析进行计算
（ｅｑｖ ＩＳＯ １２２１３－２：１９９７）
ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３－１９９９天然气压缩因子的计算第２部分：用物性值进行计算
一一一一一一一一一一一一‘（ｅｑｖ Ｉｃ旦１２２１３－３：１９９７）＿
国家质ｆ技术监督局１９９９一０５一１７批准１９９９－１２一０１实施
ＧＢ／Ｔ １７７４７．１－１９９９
３定义
本标准采用下列定义。文中出现的符号所代表的含义及数值和单位见附录Ａ．
３．１压缩因子ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ；压缩性因子ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｂｉｌｉｔｙ ｆａｃｔｏｒ；Ｚ因子Ｚ－ｆａｃｔｏｒ，Ｚ
在规定压力和温度下， 任意质量气体的体积与该气体在相同条件下按理想气体定律计算的气体体
积的比值：
ｚ＝ｖ彩真实）／ｖ彩理想） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（１）
ｖｍ（理想）＝ＲＴ／ｐ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（２）
Ｚ（ ｐ，Ｔ，ｙ）＝ｐＶ ｝，（真实）／（ＲＴ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・……（３）
式中：Ｐ—绝对压力；
Ｔ— 热力学温度；
Ｙ—表征气体的一组参数（原则上，Ｙ可以是摩尔全组成，或是一组特征的相关物化性质，或者
是两者的结合）；
ｖ， ．—气体的摩尔体积；
Ｒ－ 摩尔气体常数，与单位相关；
ｚ— 压缩因子，无量纲，值通常接近于１。
３－２密度ｄｅｎｓｉｔｙ，ｐ
见ＧＢ／Ｔ １１０６２－１９９８中２．３．
３．３摩尔组成ｍｏｌａｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ
用摩尔分数或摩尔百分数表示的均匀混合物中每种组分的比例。
给定体积的混合物中１组分的摩尔分数２‘是１组分的摩尔数与混合物中所有组分的总摩尔数（ 即
所有组分摩尔数之和）之比。１摩尔任何化合物所含物质的量等于以克为单位的相对摩尔质量。相对摩
尔质量的推荐值见ＧＢ／Ｔ １１０６２，
对于理想气体， 摩尔分数或摩尔百分数与体积分数或体积百分数值完全相等。对真实气体，两者一
般不是精确相等。
３－４摩尔发热量ｍｏｌａｒ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌｕｅ；摩尔热值ｍｏｌａｒ ｈｅａｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ，Ｈ
１摩尔气体在空气中完全燃烧所释放的热量。在燃烧反应发生时， 压力Ｐ，保持恒定，所有燃烧产物
的温度降至与规定的反应物温度ｔ，相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度ｔ，下全部冷凝为液态外，
其余所有燃烧产物均为气态。
摩尔发热量仅包含天然气中的烃类部分，即对不可燃及惰性组分（主要是Ｎｚ，ＣＯ：和Ｈｅ）和其他可
燃组分（如Ｈ：和ＣＯ）不予考虑。
燃烧参比条件： 温度ｔ，为２９８．１５ Ｋ（２５Ｃ），压力Ｐ，为１０１． ３２５ ｋＰａ，
１５高位发热量（体积基）ｓｕｐｅｒｉｏｒ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌｕｅ （ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｂａｓｉｓ）；总发热量ｔｏｔａｌ ｃａｌｏｒｉｆｉｃ ｖａｌ－
ｕｅ，Ｈ，
单位体积的气体在空气中完全燃烧所释放的热量。 在燃烧反应发生时，压力Ｐ，保持恒定，所有燃烧
产物的温度降至与规定的反应物温度ｔ，相同的温度，并且除燃烧生成的水在温度ｔ，下全部冷凝为液态
外，其余所有燃烧产物均为气态。
高位发热量包含天然气中所有可燃组分。
燃烧参比条件：温度ｔ，为２９８． １５ Ｋ（２５０Ｃ），压力Ｐ，为１０１． ３２５ ｋＰａ，
体积计量参比条件： 温度ｔ：为２７３．１５ Ｋ（００Ｃ），压力Ｐ｝为１０１． ３２５ ｋＰａ，
注２： ＧＢ／Ｔ １７７４７． ３－１９９９附录Ｄ给出换算因子，能使在其他的计量参比条件和燃烧参比条件，包括石油气体标准
参比条件（见ＧＢ／Ｔ １７２９”下测得的高位发热量和相对密度，换算为ＧＢ／Ｔ １７７４７．３所给出计算方法中使用
的输入数据．
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
３．６相对密度ｒｅｌａｔｉｖｅ ｄｅｎｓｉｔｙ，ｄ
１１０６２－１９９８中２．４０见ＧＢ／Ｔ
相对密度包含天然气中所有组分。
注３：干空气的标准组成见ＧＢ／Ｔ １１０６２－－－１９９８的表Ｂ２
体积计量参比条件（见注２）：温度ｔｉ为２７３． １５ Ｋ（０｀Ｃ），压力Ｐ，为１０１．３２５ ｋＰａ，
１７压缩因子的预期不确定度ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ａ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆａｃｔｏｒ，士△Ｚ
９５％置信水平下真值（ 未知）的置信区间，即（Ｚ－ＡＺ）￣ （Ｚ十△Ｚ）。不确定度既可用绝对值，也可用
百分数表示
４方法原理
ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法所使用的方程是基于这样的概念：任何夭然气容量性质均可
由组成或一组合适的、特征的可测定物性值来表征和计算。这些特性值和压力、温度一起用作计算方法
的输入数据。
气体混合物的容量性质可直接从分子发生作用（碰撞）的数目和类型推导出，从这个意义上讲，能够
清楚地判明混合物中每种分子的成分及其在整个混合物中的比例的方法，在某种程度上比其他方法更
为重要。
ＧＢ／Ｔ １７７４７．２给出的ＡＧＡ８－９２ＤＣ计算方法要求对气体进行详细的摩尔组成分析。该分析包括
摩尔分数超过。．。。。０５的所有组分。所有组分的摩尔分数之和应等于１士。．０００ １。对典型的管输气，分
析组分包括碳数最高到Ｃ；或Ｃ，的所有烃类及Ｎ２，ＣＯ：和Ｈｅ。对含人工掺合物的天然气，Ｈ， ＣＯ和
Ｃ２Ｈ。也是重要的分析组分。对更宽类别的天然气，Ｈ，Ｏ蒸气和ＨＡＳ等也是分析组分。
该计算方法使用的方程是ＡＧＡ８详细特征方程， 表示为ＡＧＡ８－９２ＤＣ方程。该方程是美国气体协
会（ＡＧＡ）于１９９２年发表的ＡＧＡ８号报告《天然气和其他烃类气体的压缩性和超压缩性》中提出的压缩
因子计算用状态方程。
ＧＢ／Ｔ １７７４７．３给出的ＳＧＥＲＧ－８８计算方法用高位发热量和相对密度两个特征的物理性质及ＣＯＱ
的含量作为输入数据。
注４：原则上可使用高位发热量、 相对密度、ＣＯ：含量和Ｎ：含量中任意三个变量计算压缩因子。这些计算方法从本
质上讲是等效的．但本标准推荐使用由前面三个变量组成的计算方法．
该计算方法尤其适用于无法得到完全的气体摩尔组成的情况，它的优越之处还在于计算相对简单
对含人工掺合物的气体，需要知道Ｈ２的含量。
该计算方法使用的方程是ＳＧＥＲＧ－ ８８方程。该方程是欧洲气体研究集团〔ＧＥＲＧ）于１９９１年发表的
ＧＥＲＧ ＴＭ５技术报告《天然气和类似混合物压缩因子计算选择方法一现场用简化的ＧＥＲＧ维利方程））
中提出的立足于天然气物性的压缩因子计算用状态方程。
已用大容量、 高精度（士０．１％）的压缩因子实验测定数据库（其中多数可溯源到相关的国际计量标
准），对ＡＧＡ８－９２ＤＣ和ＳＧＥＲＧ－８８计算方法进行了评价。两种计算方法在输气和配气压力及温度范围
内性能基本相等。
５指南
５．，管输天然气
５．１．１管输气
管输气主要由ＣＨ；组成（ 摩尔分数大于。．７０），高位发热量通常为３０＾－４５ ＭＪ ＂ ｍ－ａ，其中Ｎ：和
ＣＯ：是主要的稀释物（各自的摩尔分数最高为０．２０），
现降低趋势。管输气中的Ｈｅ，Ｃ，Ｈ。和Ｃ７Ｈａ等微量组分，摩尔分数一般低于。．００１。含人工掺合物的天
管输气中ＣＨｓ （摩尔分数最高为０． １０），ＣＨａ，Ｃ，Ｈｍ，ＣＳＨ，：和更高碳数烃类的含量，随碳数增加呈
ＧＢ／Ｔ １７７４７１－１９９９
然气，Ｈ：和ＣＯ各自的摩尔分数最高为。．１０和。．０３，同时还可能含少量Ｃ，Ｈ，。没有其他的如湿气、酸
气中存在的组分（Ｈ刀蒸气、Ｈ多和Ｏ２）以大于痕量的含量存在。管输气中还不应存在气溶胶、液体或颗
粒物。管输气中微量和痕量组分应按ＧＢ／Ｔ １７７４７．２的规定处理。
上述定义的管输气并不排除在管线中输送含其他组分的天然气。
使用本标准所允许的管输气组成范围见表１．
表１允许的管输气的组成范围
分
ＣＨ，
Ｎ２
摩尔分数
李０． ７０
簇０．２０
蕊０．２０
（０． １０
镇０． ０３５
蕊０． ０１５
毛０． ００５
镇０．００１
镇０． ０００ ５
镇０． ０００ ５
（０． １０
簇０．０３
簇０．００５
（０． ０００ １５
镇０．００１
（０． ０００ ５
毛０．０００ ２
＜Ｏ． ０００ ２
簇０．０００ ２
簇０．０００ ２
（０． ０００ １
ＣＯ，
Ｃ２ Ｈ，
Ｃ， Ｈ，
Ｃ， Ｈ，ｏ
主要组分
Ｃ， Ｈ，ｓ
Ｃ， Ｈ