2024年2月26日发(作者：尉婉清)
风力发电机过电压研究
蒋容兴;尹天文
【摘 要】通过分析风力发电机系统中过电压的类型、机理、起因、特性以及危害等,论述了风力发电机上存在的多种类型过电压问题,着重研究双馈风力发电机中由变流器进行长缆励磁时产生的过电压,即可再现峰值电压。对开展低压过电压保护基础研究、相关专业标准间的协调等提出了建议。
【期刊名称】《电器与能效管理技术》
【年(卷),期】2015(000)002
【总页数】7页(P6-12)
【关键词】风力发电机;过电压;仿真分析;标准;研究
【作 者】蒋容兴;尹天文
【作者单位】
【正文语种】中 文
【中图分类】TM614
大力发展清洁能源已成为人类共同的目标，近十年来中国的风电增长迅速，装机容量从世界第十上升至第一，并成为火电和水电后的第三大电源。虽然风电已面临产能过剩，然而许多风力发电机组的关键零部件还是依靠进口，如风电系统用的过电压保护器等。
由于风电机组的整体高度高、所处的地理环境恶劣、电气设备高度集中，遭受雷击及其影响的风险高，因此，雷电及其过电压问题是风电系统安全的重要威胁之一。
除雷电过电压危害外，风力发电机转子电路中由于变流器长缆传输在发电机接线端产生的过电压对发电机绝缘的伤害也不能忽视，在2006年前后数年中，曾发生一批100多台发电机绕组进出线端绝缘击穿返修事故。对常安装在发电机端口的过电压保护器而言，同样需要在这种条件下能长期工作，但到目前为止这一情况还很少被人们所认知与重视，更无标准可言。因此需要专门研究风力发电系统中过电压的形成机制、特性和防护、抑制策略，研究形成过电压、过电流的整体解决方案，以确保防护技术与系统的相互匹配，使新能源中的发电机等设备运行更为安全、可靠。
当前风力发电机中代表产品为占比率最高的交流异步双馈风力发电机。本文将着重研究风力发电系统内部对构成转子励磁回路的低压变频系统工作过程中的特种过电压，即变频换流中产生的周期性峰值脉冲过电压，这种过电压也存在于具有变频环节的电力传动系统中［1-3］。研究方法是建立模型计算分析、现场测量、借鉴标准，并进行综合研究分析后，提出了相关技术要求的建议值。
GB/Z 21713—2008［4］《低压交流电源（不高于1 000 V）中的浪涌特性》，来源于美国IEEE C62.41.1：2002《低压交流电源（不高于1 000 V）中的电涌环境指南》和IEEE C62.41.2：2002《低压交流电源（不高于1 000 V）中的电涌特性推荐准则》等标准。该标准第3条浪涌环境概要描述中第3.1款的总则指出“发生在低压交流电源系统中的电涌电压和电流有两个来源：雷电和操作，第三种来源是系统间的交互作用而引起的”，这一论述特别适合于风力发电机系统的过电压分析。
双馈风力发电机过电压的产生可分为内部与外部两个方面：外部包括雷电过电压引起；内部包括源自IGBT的低压交流电源切换操作与长距离给电励磁时产生的操作过电压引起，以及发电机输出线路与转子双馈线路间的交互串扰引起。
1.1 周期重复再现尖峰电压Upv——相对相
起因：变频励磁的风力发电机采用了PWM调制技术，对电压进行调制，其输出波形为脉宽频率为几kHz的方波，从而使励磁电流波形接近正弦波，故其绝缘要不断承受高频率不同脉宽方波电压的冲击。PWM脉冲宽度调制电源输出电压和电流的波形图如图1所示。
PWM调制时，IGBT的开关速度可达到50 ns，则 PWM输出方波的上升速度可达10 kV/μs，将在绕组上产生不均匀的匝间电压分布。当变频设备离电机较远且阻抗不匹配时，PWM调制矩形脉冲波在电机端产生反射，反射波再折射到变频设备端，如此反复折、反射，形成电压振荡，其峰值可达变流器直流电压的2倍［3］，双重切换时再加倍。这种d u/d t极高峰值大的电压会导致局部电晕放电次数的增加，最终会导致绕组发热、绝缘寿命缩短或击穿等情况，尤其是绕组进出线端极易击穿烧坏。
电压振荡频率有高（线路短）有低（线路长或加电抗器），周期重复再现尖峰电压波形图如图2所示。周期重复再现尖峰电压波形的主要特点有电压峰值Upv高、尖峰前沿上升陡度d u/d t［5］大、时间长、周期性出现、存在于相与相之间。
1.2 发电机绕组间交互串扰过电压——转子和定子间
交流异步双馈风力发电机有两个绕组，定子负责向电力系统输出交流50 Hz、690
V的电源；转子则提供±（3～18）Hz励磁电流，其时而向发电机输送电能，时而向电力系统输出电能（+代表转子低于同步转速，-代表转子高于同步转速）。因此，定子与转子在发电机端和地面端都有各自的电涌保护器，电涌电流的流动会在公共参考点上引起电位偏移，而没有电涌的回路电位保持不变，这两个参考点的电位差将作用在定子和转子的不同端口上引起损坏或干扰。尤其是压敏电阻（MOV）的使用常常会自然老化而引起剩余电流增加，该电流可从塔舱的某一相经SPD的接地线至塔底的接地线再经SPD与某一相线形成回路，也可经由分布电容形成。
1.3 雷击时发电机上的冲击波——相对地
风力发电机经常安装在空旷地的高塔舱上，易遭雷击。发电机上常安装过电压保护器，要承受模拟雷电的冲击电流和冲击电压，按IEC 61400-24：2010［6］《风力发电机组 第24部分：雷电防护》要求，冲击的波形有模拟直击雷的T1试验波形和感应雷的T2试验波形，如图3所示。
随着IGBT的问世，在双馈异步发电机系统中常采用变频技术对三相交流风力发电机进行励磁，因从塔底的变流器到塔舱的发电机相距较远，需研究计算电缆两端的电压波形与过电压以及各种参数变化时的影响，如不同电缆长度下发电机端过电压的波形及其规律性等。仿真分析工具是Matlab软件，变频器采用PWM模型，电缆采用分布参数模型，仿真计算等值电路如图4所示。图4中U1、U2分别测量电缆始末端的电压，其波形如图5所示，这里电缆末端未接负载，相当于末端开路情况，是电压反射最严重的情况。
对不同长度下发电机端电压用等值电路作仿真计算，变流器输出电压上升时间为100 ns，电缆末端空载，电缆分布参数：电阻7.98Ω/km，电感0.305 mH/km，电容0.131μF/km，波阻抗48.437Ω，波速158.2 m/μs。仿真分析得知，电缆长度对发电机端电压有很大影响，如图6所示。由图6可知，电缆越长，过电压幅值越大；电机端电压峰值随电缆长度变化有一个转折点，变频器至发电机距离超过10 m时，过电压将达到直流电压的2倍标称值。
风电场数据采集可为过电压保护器的关键技术指标提供依据，采集了杭州运达风电有限公司的河北张北县单晶河风场39号机组和张北县满井风场1.5 MW机组以及东方汽轮机有限公司的江苏省国信东凌风电场39号机组。与过电压有关的设备参数如表1所示。采集现场双馈异步发电机组的电气系统图如图7所示。
采集所用测试主要仪器：DPO4034示波器（带宽350 M，采样率2.5 GS/s）；P5210高压差分探头，带宽50 M，最大共模量程2 200 V，最大差模量程5 600
V；适配器为TPA-BNC。
采集的数据有发电机系统各主要部件的技术参数和各种运行条件下各关键点的电压，但本文仅列出发电机中过电压最严重的转子侧（点1）的数据，如表2所示。
现场实测的几种工况的典型波形图如图8所示。通过测试分析发现：
（1）因系统中存在滤波器和电涌保护器，由于测试次数有限，现场实测的过电压不可能采集到最大值；同时为保证机组安全，未能进行最严酷工况的测试。但通过试验，可知转子侧（点1）处存在可再现峰值电压，其值最大为2 kV，且各风电场并不相同。
（2）由于3个实测的风电场在变流器至发电机转子的出线处均安装了d u/d t滤波器，因此转子侧输出端（点3）测量值均在1 000 V/μs以下，故本文未列出该数据，对比发电机转子侧和变流器侧的d u/d t值，前者比后者高100 V以上。
（3）变流器至发电机转子侧的出线处端子点3和点5测量值均比点1要低几百伏，故未采录。
（4）发电机定子侧接线端（点2、4）等的波形基本为正弦，定子侧并网和脱网瞬间都有冲击电压发生，线与线的冲击电压高达1.54/-1.38 kV，线与线的稳态电压的最大值也在1.22/-1.06 kV，该问题涉及过电压保护器的选用，有待进一步关注并探讨。
（5）本机组采集到的与线电压不同相的对地电压波形，均为杂乱波形，其原因与IT系统的不接地有关。
双馈异步风力发电机上的过电压及发电机的绝缘耐受水平目前均无标准，但可参考变频器供电的笼型感应电动机的相关标准［1-3，7］中“电动机绝缘的介电应力”的描述，其中GB/T 21209—2007（IEC/TS 60034-25：2004）中有如下描述：
（1）电压源变频器产生不同宽度和频率的固定振幅矩形脉冲，变频器输出脉冲的电压不会超过直流总线电压的1倍。
（2）电动机出线端口处电压突增与变频器输出脉冲电压上升时间、接线电缆长度
及电动机阻抗有关，相间典型值可达相同电压的2倍。
（3）由于变频器双重切换（电动机的一相由负直流切换为正直流电压，同时另一相由正直流切换为负直流）时它产生2倍电压的行波，经电动机反射会出现大于2倍的过电压。
（4）电动机绕组与绝缘电应力相关的参数有瞬态峰值电压值、上升时间、重复率等。一部分介电应力由施加到绕组线圈主绝缘确定；另一部分受匝间绝缘限制而由脉冲上升时间确定。较短上升时间脉冲导致在整个线圈中分布不均衡，在单个相绕组最初几匝的线圈出现高强度应力。
因此，对含变频励磁环节的风电系统，将建立模型进行仿真计算分析和现场实测的数据与GB/ T 21209—2007《变频器供电笼型感应电动机设计和性能导则》对比，有很大的相似性。
鉴于各个风力发电机组的整机厂和发电机的制造厂不同，采用的发电机具体结构、电缆等配件布局各不相同，参照GB/T 22720.1—2008《旋转电机电压型变频器供电的旋转电机I型电气绝缘结构的鉴别和型式试验》（idt IEC 60034-18-41：2006）［2］，对最大再现尖峰电压试验参数进行了分级，并将其应用于发电机过电压保护器的标准NB/T 31057—2014《风力发电机组双馈异步发电机用瞬态过电压抑制器》［7］。试验用再现尖峰电压波形包含了峰值（冲击）电压、上升时间、稳态（冲击）电压等特征，要求如表4所示。再现尖峰脉冲频率：3 000 Hz；基波频率：20 Hz；脉冲波形：方波；基波电压有效值：690 V。
（1）双馈异步发电机由于采用变频器PWM控制励磁电流，回路中的过电压不仅应考虑雷电，还应考虑可再现峰值电压以及不同电源间的相互串扰电压等的抑制。
（2）鉴于风力发电机的要求、使用条件、环境条件与配电系统具有很大差别，需研究变频器长缆控制时产生的可再现峰值电压。与雷电过电压不同，虽然可再现峰值电压的每个脉冲是瞬时的，但会在长时间里周期性地呈现，它的破坏过程是慢性
累积的，损毁的常是绕组的进出端处的绝缘。
（3）风电过电压保护器应有专用标准。IEC 61643-11：2011版从低压配电系统用的SPD改为电力系统用的SPD，极易误导各国企业以配电系统用的SPD改装为风电用；IEC 61643-12选用标准也已不合适。应该制订新标准发展新产品，如风力发电机专用过电压抑制器。
（4）建议由IEC/TS 60034-25对口的技术委员会汇同TC26、TC37A等共同研究制订相关标准并在电机电器变频器等各相关的标准间相互协调配合。
【相关文献】
［1］ GB/T 21707—2008变频调速专用三相异步电动机绝缘规范［S］.
［2］ GB/T 22720.1—2008旋转电机 电压型变频器供电的旋转电机I型电气绝缘结构的鉴别和型式试验［S］.
［3］ GB/T 21209—2007/IEC/TS 60034-25：2005变频器供电笼型感应电动机设计和性能导则［S］.
［4］ GB/Z 21713—2008低压交流电源（不高于1 000 V）中的浪涌特性［S］.
［5］ GB/T 23479.1—2009风力发电机组 双馈异步发电机第1部分：技术条件［S］.
［6］ IEC 61400-24：2010风力发电机组第24部分：雷电防护［S］.
［7］ NB/T 31057—2014风力发电机组双馈异步发电机用瞬态过电压抑制器［S］.
2024年2月26日发(作者：尉婉清)
风力发电机过电压研究
蒋容兴;尹天文
【摘 要】通过分析风力发电机系统中过电压的类型、机理、起因、特性以及危害等,论述了风力发电机上存在的多种类型过电压问题,着重研究双馈风力发电机中由变流器进行长缆励磁时产生的过电压,即可再现峰值电压。对开展低压过电压保护基础研究、相关专业标准间的协调等提出了建议。
【期刊名称】《电器与能效管理技术》
【年(卷),期】2015(000)002
【总页数】7页(P6-12)
【关键词】风力发电机;过电压;仿真分析;标准;研究
【作 者】蒋容兴;尹天文
【作者单位】
【正文语种】中 文
【中图分类】TM614
大力发展清洁能源已成为人类共同的目标，近十年来中国的风电增长迅速，装机容量从世界第十上升至第一，并成为火电和水电后的第三大电源。虽然风电已面临产能过剩，然而许多风力发电机组的关键零部件还是依靠进口，如风电系统用的过电压保护器等。
由于风电机组的整体高度高、所处的地理环境恶劣、电气设备高度集中，遭受雷击及其影响的风险高，因此，雷电及其过电压问题是风电系统安全的重要威胁之一。
除雷电过电压危害外，风力发电机转子电路中由于变流器长缆传输在发电机接线端产生的过电压对发电机绝缘的伤害也不能忽视，在2006年前后数年中，曾发生一批100多台发电机绕组进出线端绝缘击穿返修事故。对常安装在发电机端口的过电压保护器而言，同样需要在这种条件下能长期工作，但到目前为止这一情况还很少被人们所认知与重视，更无标准可言。因此需要专门研究风力发电系统中过电压的形成机制、特性和防护、抑制策略，研究形成过电压、过电流的整体解决方案，以确保防护技术与系统的相互匹配，使新能源中的发电机等设备运行更为安全、可靠。
当前风力发电机中代表产品为占比率最高的交流异步双馈风力发电机。本文将着重研究风力发电系统内部对构成转子励磁回路的低压变频系统工作过程中的特种过电压，即变频换流中产生的周期性峰值脉冲过电压，这种过电压也存在于具有变频环节的电力传动系统中［1-3］。研究方法是建立模型计算分析、现场测量、借鉴标准，并进行综合研究分析后，提出了相关技术要求的建议值。
GB/Z 21713—2008［4］《低压交流电源（不高于1 000 V）中的浪涌特性》，来源于美国IEEE C62.41.1：2002《低压交流电源（不高于1 000 V）中的电涌环境指南》和IEEE C62.41.2：2002《低压交流电源（不高于1 000 V）中的电涌特性推荐准则》等标准。该标准第3条浪涌环境概要描述中第3.1款的总则指出“发生在低压交流电源系统中的电涌电压和电流有两个来源：雷电和操作，第三种来源是系统间的交互作用而引起的”，这一论述特别适合于风力发电机系统的过电压分析。
双馈风力发电机过电压的产生可分为内部与外部两个方面：外部包括雷电过电压引起；内部包括源自IGBT的低压交流电源切换操作与长距离给电励磁时产生的操作过电压引起，以及发电机输出线路与转子双馈线路间的交互串扰引起。
1.1 周期重复再现尖峰电压Upv——相对相
起因：变频励磁的风力发电机采用了PWM调制技术，对电压进行调制，其输出波形为脉宽频率为几kHz的方波，从而使励磁电流波形接近正弦波，故其绝缘要不断承受高频率不同脉宽方波电压的冲击。PWM脉冲宽度调制电源输出电压和电流的波形图如图1所示。
PWM调制时，IGBT的开关速度可达到50 ns，则 PWM输出方波的上升速度可达10 kV/μs，将在绕组上产生不均匀的匝间电压分布。当变频设备离电机较远且阻抗不匹配时，PWM调制矩形脉冲波在电机端产生反射，反射波再折射到变频设备端，如此反复折、反射，形成电压振荡，其峰值可达变流器直流电压的2倍［3］，双重切换时再加倍。这种d u/d t极高峰值大的电压会导致局部电晕放电次数的增加，最终会导致绕组发热、绝缘寿命缩短或击穿等情况，尤其是绕组进出线端极易击穿烧坏。
电压振荡频率有高（线路短）有低（线路长或加电抗器），周期重复再现尖峰电压波形图如图2所示。周期重复再现尖峰电压波形的主要特点有电压峰值Upv高、尖峰前沿上升陡度d u/d t［5］大、时间长、周期性出现、存在于相与相之间。
1.2 发电机绕组间交互串扰过电压——转子和定子间
交流异步双馈风力发电机有两个绕组，定子负责向电力系统输出交流50 Hz、690
V的电源；转子则提供±（3～18）Hz励磁电流，其时而向发电机输送电能，时而向电力系统输出电能（+代表转子低于同步转速，-代表转子高于同步转速）。因此，定子与转子在发电机端和地面端都有各自的电涌保护器，电涌电流的流动会在公共参考点上引起电位偏移，而没有电涌的回路电位保持不变，这两个参考点的电位差将作用在定子和转子的不同端口上引起损坏或干扰。尤其是压敏电阻（MOV）的使用常常会自然老化而引起剩余电流增加，该电流可从塔舱的某一相经SPD的接地线至塔底的接地线再经SPD与某一相线形成回路，也可经由分布电容形成。
1.3 雷击时发电机上的冲击波——相对地
风力发电机经常安装在空旷地的高塔舱上，易遭雷击。发电机上常安装过电压保护器，要承受模拟雷电的冲击电流和冲击电压，按IEC 61400-24：2010［6］《风力发电机组 第24部分：雷电防护》要求，冲击的波形有模拟直击雷的T1试验波形和感应雷的T2试验波形，如图3所示。
随着IGBT的问世，在双馈异步发电机系统中常采用变频技术对三相交流风力发电机进行励磁，因从塔底的变流器到塔舱的发电机相距较远，需研究计算电缆两端的电压波形与过电压以及各种参数变化时的影响，如不同电缆长度下发电机端过电压的波形及其规律性等。仿真分析工具是Matlab软件，变频器采用PWM模型，电缆采用分布参数模型，仿真计算等值电路如图4所示。图4中U1、U2分别测量电缆始末端的电压，其波形如图5所示，这里电缆末端未接负载，相当于末端开路情况，是电压反射最严重的情况。
对不同长度下发电机端电压用等值电路作仿真计算，变流器输出电压上升时间为100 ns，电缆末端空载，电缆分布参数：电阻7.98Ω/km，电感0.305 mH/km，电容0.131μF/km，波阻抗48.437Ω，波速158.2 m/μs。仿真分析得知，电缆长度对发电机端电压有很大影响，如图6所示。由图6可知，电缆越长，过电压幅值越大；电机端电压峰值随电缆长度变化有一个转折点，变频器至发电机距离超过10 m时，过电压将达到直流电压的2倍标称值。
风电场数据采集可为过电压保护器的关键技术指标提供依据，采集了杭州运达风电有限公司的河北张北县单晶河风场39号机组和张北县满井风场1.5 MW机组以及东方汽轮机有限公司的江苏省国信东凌风电场39号机组。与过电压有关的设备参数如表1所示。采集现场双馈异步发电机组的电气系统图如图7所示。
采集所用测试主要仪器：DPO4034示波器（带宽350 M，采样率2.5 GS/s）；P5210高压差分探头，带宽50 M，最大共模量程2 200 V，最大差模量程5 600
V；适配器为TPA-BNC。
采集的数据有发电机系统各主要部件的技术参数和各种运行条件下各关键点的电压，但本文仅列出发电机中过电压最严重的转子侧（点1）的数据，如表2所示。
现场实测的几种工况的典型波形图如图8所示。通过测试分析发现：
（1）因系统中存在滤波器和电涌保护器，由于测试次数有限，现场实测的过电压不可能采集到最大值；同时为保证机组安全，未能进行最严酷工况的测试。但通过试验，可知转子侧（点1）处存在可再现峰值电压，其值最大为2 kV，且各风电场并不相同。
（2）由于3个实测的风电场在变流器至发电机转子的出线处均安装了d u/d t滤波器，因此转子侧输出端（点3）测量值均在1 000 V/μs以下，故本文未列出该数据，对比发电机转子侧和变流器侧的d u/d t值，前者比后者高100 V以上。
（3）变流器至发电机转子侧的出线处端子点3和点5测量值均比点1要低几百伏，故未采录。
（4）发电机定子侧接线端（点2、4）等的波形基本为正弦，定子侧并网和脱网瞬间都有冲击电压发生，线与线的冲击电压高达1.54/-1.38 kV，线与线的稳态电压的最大值也在1.22/-1.06 kV，该问题涉及过电压保护器的选用，有待进一步关注并探讨。
（5）本机组采集到的与线电压不同相的对地电压波形，均为杂乱波形，其原因与IT系统的不接地有关。
双馈异步风力发电机上的过电压及发电机的绝缘耐受水平目前均无标准，但可参考变频器供电的笼型感应电动机的相关标准［1-3，7］中“电动机绝缘的介电应力”的描述，其中GB/T 21209—2007（IEC/TS 60034-25：2004）中有如下描述：
（1）电压源变频器产生不同宽度和频率的固定振幅矩形脉冲，变频器输出脉冲的电压不会超过直流总线电压的1倍。
（2）电动机出线端口处电压突增与变频器输出脉冲电压上升时间、接线电缆长度
及电动机阻抗有关，相间典型值可达相同电压的2倍。
（3）由于变频器双重切换（电动机的一相由负直流切换为正直流电压，同时另一相由正直流切换为负直流）时它产生2倍电压的行波，经电动机反射会出现大于2倍的过电压。
（4）电动机绕组与绝缘电应力相关的参数有瞬态峰值电压值、上升时间、重复率等。一部分介电应力由施加到绕组线圈主绝缘确定；另一部分受匝间绝缘限制而由脉冲上升时间确定。较短上升时间脉冲导致在整个线圈中分布不均衡，在单个相绕组最初几匝的线圈出现高强度应力。
因此，对含变频励磁环节的风电系统，将建立模型进行仿真计算分析和现场实测的数据与GB/ T 21209—2007《变频器供电笼型感应电动机设计和性能导则》对比，有很大的相似性。
鉴于各个风力发电机组的整机厂和发电机的制造厂不同，采用的发电机具体结构、电缆等配件布局各不相同，参照GB/T 22720.1—2008《旋转电机电压型变频器供电的旋转电机I型电气绝缘结构的鉴别和型式试验》（idt IEC 60034-18-41：2006）［2］，对最大再现尖峰电压试验参数进行了分级，并将其应用于发电机过电压保护器的标准NB/T 31057—2014《风力发电机组双馈异步发电机用瞬态过电压抑制器》［7］。试验用再现尖峰电压波形包含了峰值（冲击）电压、上升时间、稳态（冲击）电压等特征，要求如表4所示。再现尖峰脉冲频率：3 000 Hz；基波频率：20 Hz；脉冲波形：方波；基波电压有效值：690 V。
（1）双馈异步发电机由于采用变频器PWM控制励磁电流，回路中的过电压不仅应考虑雷电，还应考虑可再现峰值电压以及不同电源间的相互串扰电压等的抑制。
（2）鉴于风力发电机的要求、使用条件、环境条件与配电系统具有很大差别，需研究变频器长缆控制时产生的可再现峰值电压。与雷电过电压不同，虽然可再现峰值电压的每个脉冲是瞬时的，但会在长时间里周期性地呈现，它的破坏过程是慢性
累积的，损毁的常是绕组的进出端处的绝缘。
（3）风电过电压保护器应有专用标准。IEC 61643-11：2011版从低压配电系统用的SPD改为电力系统用的SPD，极易误导各国企业以配电系统用的SPD改装为风电用；IEC 61643-12选用标准也已不合适。应该制订新标准发展新产品，如风力发电机专用过电压抑制器。
（4）建议由IEC/TS 60034-25对口的技术委员会汇同TC26、TC37A等共同研究制订相关标准并在电机电器变频器等各相关的标准间相互协调配合。
【相关文献】
［1］ GB/T 21707—2008变频调速专用三相异步电动机绝缘规范［S］.
［2］ GB/T 22720.1—2008旋转电机 电压型变频器供电的旋转电机I型电气绝缘结构的鉴别和型式试验［S］.
［3］ GB/T 21209—2007/IEC/TS 60034-25：2005变频器供电笼型感应电动机设计和性能导则［S］.
［4］ GB/Z 21713—2008低压交流电源（不高于1 000 V）中的浪涌特性［S］.
［5］ GB/T 23479.1—2009风力发电机组 双馈异步发电机第1部分：技术条件［S］.
［6］ IEC 61400-24：2010风力发电机组第24部分：雷电防护［S］.
［7］ NB/T 31057—2014风力发电机组双馈异步发电机用瞬态过电压抑制器［S］.