2024年3月20日发(作者：仙衣)

7 正常使用极限状态验算

7.1 裂缝控制验算

7.1.1 根据本规范第3.5.4条的规定，具体给出了对钢筋混凝土和预应力混凝土

构件边缘应力、裂缝宽度的验算要求。

有必要指出，按概率统计的观点，符合公式(7.1.1-2)情况下，并不意味着构

件绝对不会出现裂缝；同样，符合公式(7.1.1-3)的情况下，构件由荷载作用而产

生的最大裂缝宽度大于最大裂缝限值大致会有5%的可能性。

7.1.2 本次修订，构件最大裂缝宽度的基本计算公式仍采用02版规范的形式：

w

max





l



s

w

m

（7.1）

式中，w

m

平均裂缝宽度，按下式计算：

w

m





c





sk

E

s

l

cr

（7.2）

根据对各类受力构件的平均裂缝间距的试验数据进行了统计分析，当最外层

纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c

s

不大于65mm时，对配置带肋钢筋

混凝土构件的平均裂缝间距l

tr

仍按02版规范的计算公式：



d





l

cr







1.9c0.08



（7.3）



te



此处，对轴心受拉构件，取



=1.1；对其他受力构件，均取



=1.0。

当配置不同钢种、不同直径的钢筋时，公式（7.3）中d应改为等效直径d

eq

，

可按本条公式(7.1.3-3)进行计算确定，其中考虑了钢筋混凝土和预应力混凝土构

件配置不同的钢种，钢筋表面形状以及预应力钢筋采用先张法或后张法(灌浆)等

不同的施工工艺，它们与混凝土之间的粘结性能有所不同，这种差异将通过等效

直径予以反映。为此，对钢筋混凝土用钢筋，根据国内有关试验资料；对预应力

钢筋，参照欧洲混凝土桥梁规范EN 1992-2:2005的规定，给出了正文表7.1.3-2

的钢筋相对粘结特性系数。对有粘结的预应力钢筋d

i

的取值，可按照

d

i

4A

p

/u

p

求得，其中

u

p

本应取为预应力钢筋与混凝土的实际接触周长；分析表明，按照

上述方法求得的d

i

值与按预应力钢筋的公称直径进行计算，两者较为接近。为简

281

化起见，对d

i

统一取用公称直径。对环氧树脂涂层钢筋的相对粘结特性系数是根

据试验结果确定的。

根据试验研究结果，受弯构件裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数的基本公

式可表述为：







1





1





M

cr





（7.4）

M

k





公式（7.4）可作为规范简化公式的基础，并扩展应用到其他构件。式中系

数



1

与钢筋和混凝土的握裹力有一定关系，对光圆钢筋，



1

则较接近1.1。根据

偏拉、偏压构件的试验资料，以及为了与轴心受拉构件的计算公式相协调，将



1

统一为1.1。同时，为了简化计算，并便于与偏心受力构件的计算相协调，将上

式展开并作一定的简化，就可得到以钢筋应力



s

为主要参数的公式(7.1.3-2)。



c

为反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数。根据近年来国内多家单

位完成的配置400MPa、500MPa带肋钢筋的钢筋混凝土、预应力混凝土梁的裂

缝宽度加载试验结果，经分析统计，试验平均裂缝宽度w

m

均小于原规范公式计

算值。根据试验资料综合分析，本次修订对受弯、偏心受压构件统一取



c

=0.77，

其他构件仍同02规范，即



c

=0.85。

短期裂缝宽度的扩大系数



s

，根据试验数据分析，对受弯构件和偏心受压构

件，取



s

=1.66；对偏心受拉和轴心受拉构件，取



s

=1.9。扩大系数



s

的取值的

保证率约为95％。

根据试验结果，给出了考虑长期作用影响的扩大系数



l

=1.5。

试验表明，对偏心受压构件，当

e

0

h

0

0.55

时，裂缝宽度较小，均能符合

要求，故规定不必验算。

在计算平均裂缝间距l

cr

和



时引进了按有效受拉混凝土面积计算的纵向受

拉配筋率



te

，其有效受拉混凝土面积取

A

te

0.5bh(b

f

b)h

f

，由此可达到



计

算公式的简化，并能适用于受弯、偏心受拉和偏心受压构件。经试验结果校准，

尚能符合各类受力情况。

鉴于对配筋率较小情况下的构件裂缝宽度等的试验资料较少，采取当



te

＜

0.01时，取



te

=0.01的办法，限制计算最大裂缝宽度的使用范围，以减少对最大

裂缝宽度计算值偏小的情况。

当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较大，但较大的混凝土

保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的。因此，对混凝土保护层厚度较大的构件，

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2024年3月20日发(作者：仙衣)

7 正常使用极限状态验算

7.1 裂缝控制验算

7.1.1 根据本规范第3.5.4条的规定，具体给出了对钢筋混凝土和预应力混凝土

构件边缘应力、裂缝宽度的验算要求。

有必要指出，按概率统计的观点，符合公式(7.1.1-2)情况下，并不意味着构

件绝对不会出现裂缝；同样，符合公式(7.1.1-3)的情况下，构件由荷载作用而产

生的最大裂缝宽度大于最大裂缝限值大致会有5%的可能性。

7.1.2 本次修订，构件最大裂缝宽度的基本计算公式仍采用02版规范的形式：

w

max





l



s

w

m

（7.1）

式中，w

m

平均裂缝宽度，按下式计算：

w

m





c





sk

E

s

l

cr

（7.2）

根据对各类受力构件的平均裂缝间距的试验数据进行了统计分析，当最外层

纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c

s

不大于65mm时，对配置带肋钢筋

混凝土构件的平均裂缝间距l

tr

仍按02版规范的计算公式：



d





l

cr







1.9c0.08



（7.3）



te



此处，对轴心受拉构件，取



=1.1；对其他受力构件，均取



=1.0。

当配置不同钢种、不同直径的钢筋时，公式（7.3）中d应改为等效直径d

eq

，

可按本条公式(7.1.3-3)进行计算确定，其中考虑了钢筋混凝土和预应力混凝土构

件配置不同的钢种，钢筋表面形状以及预应力钢筋采用先张法或后张法(灌浆)等

不同的施工工艺，它们与混凝土之间的粘结性能有所不同，这种差异将通过等效

直径予以反映。为此，对钢筋混凝土用钢筋，根据国内有关试验资料；对预应力

钢筋，参照欧洲混凝土桥梁规范EN 1992-2:2005的规定，给出了正文表7.1.3-2

的钢筋相对粘结特性系数。对有粘结的预应力钢筋d

i

的取值，可按照

d

i

4A

p

/u

p

求得，其中

u

p

本应取为预应力钢筋与混凝土的实际接触周长；分析表明，按照

上述方法求得的d

i

值与按预应力钢筋的公称直径进行计算，两者较为接近。为简

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化起见，对d

i

统一取用公称直径。对环氧树脂涂层钢筋的相对粘结特性系数是根

据试验结果确定的。

根据试验研究结果，受弯构件裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数的基本公

式可表述为：







1





1





M

cr





（7.4）

M

k





公式（7.4）可作为规范简化公式的基础，并扩展应用到其他构件。式中系

数



1

与钢筋和混凝土的握裹力有一定关系，对光圆钢筋，



1

则较接近1.1。根据

偏拉、偏压构件的试验资料，以及为了与轴心受拉构件的计算公式相协调，将



1

统一为1.1。同时，为了简化计算，并便于与偏心受力构件的计算相协调，将上

式展开并作一定的简化，就可得到以钢筋应力



s

为主要参数的公式(7.1.3-2)。



c

为反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数。根据近年来国内多家单

位完成的配置400MPa、500MPa带肋钢筋的钢筋混凝土、预应力混凝土梁的裂

缝宽度加载试验结果，经分析统计，试验平均裂缝宽度w

m

均小于原规范公式计

算值。根据试验资料综合分析，本次修订对受弯、偏心受压构件统一取



c

=0.77，

其他构件仍同02规范，即



c

=0.85。

短期裂缝宽度的扩大系数



s

，根据试验数据分析，对受弯构件和偏心受压构

件，取



s

=1.66；对偏心受拉和轴心受拉构件，取



s

=1.9。扩大系数



s

的取值的

保证率约为95％。

根据试验结果，给出了考虑长期作用影响的扩大系数



l

=1.5。

试验表明，对偏心受压构件，当

e

0

h

0

0.55

时，裂缝宽度较小，均能符合

要求，故规定不必验算。

在计算平均裂缝间距l

cr

和



时引进了按有效受拉混凝土面积计算的纵向受

拉配筋率



te

，其有效受拉混凝土面积取

A

te

0.5bh(b

f

b)h

f

，由此可达到



计

算公式的简化，并能适用于受弯、偏心受拉和偏心受压构件。经试验结果校准，

尚能符合各类受力情况。

鉴于对配筋率较小情况下的构件裂缝宽度等的试验资料较少，采取当



te

＜

0.01时，取



te

=0.01的办法，限制计算最大裂缝宽度的使用范围，以减少对最大

裂缝宽度计算值偏小的情况。

当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较大，但较大的混凝土

保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的。因此，对混凝土保护层厚度较大的构件，

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