2024年4月11日发(作者：穰沛容)
法兰螺栓常温计算
计算结果
螺母e=94.0
校核外径和中心园是否
合适
垫片平均直径
DG
，
mm
3300
垫片基本宽度
bj
，
mm
50
垫片有效宽度
bs
，
mm
5.586
垫片预紧比压
Qyj
，
Kg/cm^2
110.00
垫片系数
mp
2.00
密封面与中心园差值(13.5
无介质时垫片预紧力
Qyj, N
637042.232
有介质时垫片密封力
Qdf, N
277982.0649
垫片处介质静压力
Qg=QDj, N
10263574.53
常温螺栓总计算载荷
Qlz
，10541556.59
N
螺栓总截面积
FL, mm^2
145185.6922
常温时螺栓的拉应力
σ
L, Mpa
72.61
螺栓间距与直径之比结论
螺栓太大或数量太多!
螺栓间距与直径之比
Lj=π*D1/(Z*do)
2.46
计算弦长L= 152.67 mm
管道计算臂厚
t, mm
15.25 mm相邻两螺栓计算弦长L
法兰厚度计算
螺栓太大或数量太多!
直线标准扳手空间Lo,
126
法兰厚度
tf, mm
70计算结果(右边为扳手
扳手空间合适
短管厚度
tn, mm
25法兰圆周标准扳手空间
180
法兰颈部小端有效厚度δ～）
30. mm
流体静压总轴向力
F, N
10263574.53
一般调节参数
:
法兰内径截面上流体轴
9954913.31
FD,N
常温螺栓材料许用应力
[
σ
]b
，
Mpa
FG, N
118
预紧下必须最小垫片压
11663152.88
设温下螺栓材料许用应力
[
σ
]bt
，
Mpa
FP, N
118
操作下必须最小垫片压
1119662.68
设温下法兰材料许用应力
[
σ
]tf
，
Mpa
113
轴向力之差值
FT = F - FD, N
308661.22
管道材料屈服极限应力
σ
st
，
Mpa
235预紧下必须最小螺栓载11663152.88
La, N
密封安全系数
fs
1.2操作下必须最小螺栓载12521560.93
Lp N
垫片松弛系数
y La, N
1.1
若
La > Lp,
则新的预紧载荷为
11663152.88
预紧下必须螺栓总截面
Aa, mm^2
98840.28
垫片单边实际宽度
bD, mm Ap, mm^2
75. mm
操作下必须螺栓总截面
106114.92
垫片操作系数
k1=bD, mm
75. mm
需要的螺栓总截面积
Am=MAX(Aa,Ap)
106114.92
垫片系数
ko×KD
变形阻力
N/mm
Ab, mm^2
1125
实际使用的螺栓总截面
145185.69
力臂 SD,mm
125. mm
预紧下螺栓设计载荷
L, N
14826736.30
力臂
ST, mm
112.5 mm
应力校核
:
力臂
SG, mm
100. mm预紧下法兰力矩
Ma, 1482673630.40
短管计算厚度
ts ,mm
4.17 mm
操作下法兰力矩
Mp,
2445403838.53
螺栓孔计算直径
db', mm
31. mm
抗弯截面系数
W, mm^3
2555729.94
计算得到的螺纹小径
do, mm
43.32 mm
预紧状态下法兰应力
σ
a , Mpa
82.88
螺栓小径裕量
C, mm
1.45 mm
操作状态下法兰应力
σ
p , Mpa
95.68
小径插值中间量1.45 mm预紧状态下法兰应力校
校核合格
实际螺纹直径校核结论
校核合格
操作状态下法兰应力校
校核合格
0=tn+(510
已知条件，查表输入
法兰通径即短管内径
di/DN, mm
3200
计算压力
P,Mpa
1.2
法兰外径
D,mm
3650
螺孔中心圆
D1, mm
3500
密封水线
D2, mm
3400
螺栓孔径
d, mm
62
螺栓螺纹直径
th,mm
56
螺纹小径
dh
，
mm
50.67 mm
法兰孔数量
n
，个
72
法兰的实际内径
Di, mm
3250
校核密封面和中心园尺
合适
螺栓许用拉应力
[
σ
L ]
，
Mpa
135
法兰螺栓拉应力校核结
校核合格
重量数量
DN
短管壁厚
短管长度
法兰厚度
法兰外径
法兰内径
法兰总重量
短管总重量
3200
25
1000
70
3650
3250
8,338Kg
1,988Kg
10326
550
500
1663.08
7
法兰及短管重量快速计算
法兰或短管外径
,mm
法兰或短管内径
,mm
法兰厚度或短管长度
,mm
法兰或短管重量
,Kg
4664
4600
1000
3655.20
重锤直径
重锤长度
2024年4月11日发(作者：穰沛容)
法兰螺栓常温计算
计算结果
螺母e=94.0
校核外径和中心园是否
合适
垫片平均直径
DG
，
mm
3300
垫片基本宽度
bj
，
mm
50
垫片有效宽度
bs
，
mm
5.586
垫片预紧比压
Qyj
，
Kg/cm^2
110.00
垫片系数
mp
2.00
密封面与中心园差值(13.5
无介质时垫片预紧力
Qyj, N
637042.232
有介质时垫片密封力
Qdf, N
277982.0649
垫片处介质静压力
Qg=QDj, N
10263574.53
常温螺栓总计算载荷
Qlz
，10541556.59
N
螺栓总截面积
FL, mm^2
145185.6922
常温时螺栓的拉应力
σ
L, Mpa
72.61
螺栓间距与直径之比结论
螺栓太大或数量太多!
螺栓间距与直径之比
Lj=π*D1/(Z*do)
2.46
计算弦长L= 152.67 mm
管道计算臂厚
t, mm
15.25 mm相邻两螺栓计算弦长L
法兰厚度计算
螺栓太大或数量太多!
直线标准扳手空间Lo,
126
法兰厚度
tf, mm
70计算结果(右边为扳手
扳手空间合适
短管厚度
tn, mm
25法兰圆周标准扳手空间
180
法兰颈部小端有效厚度δ～）
30. mm
流体静压总轴向力
F, N
10263574.53
一般调节参数
:
法兰内径截面上流体轴
9954913.31
FD,N
常温螺栓材料许用应力
[
σ
]b
，
Mpa
FG, N
118
预紧下必须最小垫片压
11663152.88
设温下螺栓材料许用应力
[
σ
]bt
，
Mpa
FP, N
118
操作下必须最小垫片压
1119662.68
设温下法兰材料许用应力
[
σ
]tf
，
Mpa
113
轴向力之差值
FT = F - FD, N
308661.22
管道材料屈服极限应力
σ
st
，
Mpa
235预紧下必须最小螺栓载11663152.88
La, N
密封安全系数
fs
1.2操作下必须最小螺栓载12521560.93
Lp N
垫片松弛系数
y La, N
1.1
若
La > Lp,
则新的预紧载荷为
11663152.88
预紧下必须螺栓总截面
Aa, mm^2
98840.28
垫片单边实际宽度
bD, mm Ap, mm^2
75. mm
操作下必须螺栓总截面
106114.92
垫片操作系数
k1=bD, mm
75. mm
需要的螺栓总截面积
Am=MAX(Aa,Ap)
106114.92
垫片系数
ko×KD
变形阻力
N/mm
Ab, mm^2
1125
实际使用的螺栓总截面
145185.69
力臂 SD,mm
125. mm
预紧下螺栓设计载荷
L, N
14826736.30
力臂
ST, mm
112.5 mm
应力校核
:
力臂
SG, mm
100. mm预紧下法兰力矩
Ma, 1482673630.40
短管计算厚度
ts ,mm
4.17 mm
操作下法兰力矩
Mp,
2445403838.53
螺栓孔计算直径
db', mm
31. mm
抗弯截面系数
W, mm^3
2555729.94
计算得到的螺纹小径
do, mm
43.32 mm
预紧状态下法兰应力
σ
a , Mpa
82.88
螺栓小径裕量
C, mm
1.45 mm
操作状态下法兰应力
σ
p , Mpa
95.68
小径插值中间量1.45 mm预紧状态下法兰应力校
校核合格
实际螺纹直径校核结论
校核合格
操作状态下法兰应力校
校核合格
0=tn+(510
已知条件，查表输入
法兰通径即短管内径
di/DN, mm
3200
计算压力
P,Mpa
1.2
法兰外径
D,mm
3650
螺孔中心圆
D1, mm
3500
密封水线
D2, mm
3400
螺栓孔径
d, mm
62
螺栓螺纹直径
th,mm
56
螺纹小径
dh
，
mm
50.67 mm
法兰孔数量
n
，个
72
法兰的实际内径
Di, mm
3250
校核密封面和中心园尺
合适
螺栓许用拉应力
[
σ
L ]
，
Mpa
135
法兰螺栓拉应力校核结
校核合格
重量数量
DN
短管壁厚
短管长度
法兰厚度
法兰外径
法兰内径
法兰总重量
短管总重量
3200
25
1000
70
3650
3250
8,338Kg
1,988Kg
10326
550
500
1663.08
7
法兰及短管重量快速计算
法兰或短管外径
,mm
法兰或短管内径
,mm
法兰厚度或短管长度
,mm
法兰或短管重量
,Kg
4664
4600
1000
3655.20
重锤直径
重锤长度