2024年4月14日发(作者：关含景)
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（３）同极住复合管输出级
由于Ｑ５、ｑ６和Ｑ１１、Ｑ１２可
分别提供相同幅度、不同相位的
输出信号，因此输出级就以两组
同极性复合管串联而成（注意：图
２中ｑ８、Ｑ１４漏极接地是迫使其工
作于共漏极组态，从而与上臂输
出管的状态更一致）。关于同极性
与异极性管输出级孰优孰劣，在
这里笔者不想过多地评论，不过
就实际的测试与使用经验而言，
在一定的条件下（例如０．１～５Ａ电
流范围内），同极性管与异极性配
对管的特性曲线很接近；而在极
限条件下（例如电流＞１０Ａ以上）
则总是同极性复合管的一致性要
∞ “０ 譬螯嚣鐾舞 譬 ｇ莹箍
好一些。但由于本文前面介绍的
０ ０。≯ ０
Ｍ Ｊｌ ｌ０３２／３３对管的线性电流达
±２０Ａ以上，故采用何种复合形
式的输出级主导权在于读者个人
喜好。况且再因图２功放激励级对
输出管的驱动是通过Ｒ７～Ｒ１０的
电流变化（因而电压也变化）造成
的，这与普通功放的单纯电压激
励不同，故实测图２功放的输出级
设计更有利于（热敏感型晶体管）
ＭＪｌｌ０３２工作点热稳定性的实现。
（４）制作要点与住能
读者若制作图２功放，以下几
点是必须注意的：①第一差动级
从任何角度考虑都是颇为重要的，
故Ｑ１、Ｑ２应严格配对（包括Ｖ～
ｇｒｎ和Ｃ； 等均应控制在１％误差以
内）；②该功放各级之间必须看作
具有高阻抗隔离的单元电路来设
计，这其中第一级使用ＦＥＴ主要
是使功放直流化，第二级ｑ５、ｑ６
及Ｑｌｌ、Ｑ１２绝不能用双极晶体管
代替，原因是双极晶体管与ＭＯＳ
管相比，前者的低输入阻抗和基
极电流会令图２功放的两个输出
端出现很高的直流电压，使整机
３４
１■ Ｉ一…～
无法正常工作！这点是必须牢记的；③推动管与输出
各晶体管装在同一散热器上并使ｑ４与其中一个输出
管作热耦合；④Ｒｌｌ用以调整输入级电流，Ｒ１２、Ｒ１３
则决定输出级的静态电流，与Ｒ２串联的接地电阻 可
以保证功放正反相的增益一致，其值约为５０～６００ Ｑ
（功放正反相放大的平衡最好用测试碟、音频电压表、
示波器等监测输出波形并仔细调整Ｒ 加以确认，如若
不能则可以在功放输入端增加一级低阻抗输出电路，
从而保证较小的增益误差，如图６所示）。
￡ ０ 纛
事实上由于电路结构的原因，图２功放在元件配
对良好的情况下，输出端也会出现约２～３Ｖ的失调电
压。不过对于ＢＴＬ电路而言这个直流电压不会出现在
扬声器两极，也不至于影响到功放的平衡状态。笔者
用现有条件测得本机的部分性能如下（６００ＶＡ电源，
４ Ｑ负载）：输出噪声电压０．３２ｍＶ（输入短路），频率
响应２０Ｈｚ～１００ＲＨｚ（一ｌｄＢ），最大输出功率２６６Ｗ
（４ Ｑ）。
２．注重电源与信号隔离设计的全平衡后级
本文的第一节介绍了ＭＪ １ １ ０３２／３３互补复合管，
而接下来图２的功放采用的是单端输入、同极性晶体
管输出设计，这对于现时Ｈｉ—Ｅｎｄ界普遍采用平衡输
入和互补对称输出级的趋势来说似乎有点背道而驰。
下面的这款功放是在传统桥式功放优点的基础上着重
电源与信号的隔离设计，以求获得纯正的传输和更多
细节表现力为前提的大功率全平衡后级放大器。
（ｆ）从韦电被污染说超
前些１３子邻居家搞装修，白天里电动工具忙个不
停。噪声干扰且不说，上述大功率用电器具频繁启动
产生的电网电压波动和电火花污染所造成的危害让笔
者有了切实的感受。为对抗各种用电器具并存对电网
造成的污染，要求高的发烧友从市场上买回各种无
源、有源滤波器用于改善他们心爱的影音器材的供电
质量。不过也应看到，有诸多的因素限制着这些电源
２００３年第３期
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滤波器的性能发挥或普及程度。以下试举其中一二予
以说明：①普通的无源滤波器由于其构成元件中含有
电感器、旁路电容等，要使它正常发挥效能应具备可
靠的接地条件（指大地）。据笔者所知大部分普通家庭
均没有足够低电阻的接地线，故不能将市电中的杂波
有效旁路，此其一；况且无源滤波器若用在后级放大
器供电侧，当中的电感还有影响功放瞬态响应之嫌一
各具特色。再看图７电路的第二点与别人不同之处（仍
然结合图８分析），图８是广泛应用的共源共基差动输
入放大电路，其中Ｇ１、Ｇ２作共源放大，Ｇ５、Ｇ６组成
共基极结构用以改善前者的高频线性，它们共同完成
第一级电压放大任务（图８中Ｇ５的Ｃ极通常还接有
后续的Ｇ１８完成第二级主电压放大）。我们再看图７中
的Ｔ５、Ｔ６与Ｔ１、Ｔ２，虽说同为共源共基级联结构，
但图７利用共基极电路的低输入阻抗特性把Ｔ５、Ｔ６
与Ｔ１、Ｔ２紧密级联，同时在其转折点（Ａ、Ａ ）巧
这不能不令人有所顾忌。②高档次的有源滤波器如
Ａｃｃｕｐｈａｓｅ ＰＳ系列，虽然性能不俗，但以其相当于
台顶级功放的售价——倘若把一台ＰＳ１２００Ｖ电源滤
妙地插入恒流管Ｔ１５、Ｔ１６，既为上述电路提供驱动
电流、实现信号与电源之间的良好隔离，同时也因
波器和一台Ｅ４０７功放置于你面前让阁下二取其一的
话，想必你会选择后者而舍却前者吧？看来，对于大
部分工薪族发烧友来说，要帮他们的器材对抗电网干
扰只有另辟蹊径；而对Ｄｉｙｅｒ来说，能够设法提高放
大器自身的滤波能力的确实用又实惠。
（２）功放电溽与信号的隔禹技术
ＰＮＰ型共基极级联管Ｔ５、Ｔ６的作用使Ｔ１、Ｔ２的输
出信号电流方向得以转移，并由Ｔ５、Ｔ６及Ｔ８把差动
放大转为单端输出（Ｂ、Ｂ 点），于是可以直接激励
后面Ｔ１１、Ｔ１２组成的推挽输出级。
由图８与图７的对比分析可知，后者以相同的元
件数目仅用一级放大即成功将输入级与激励级合并
说到隔离技术，实际上本文的主题——平衡输出
功率放大器本身其输出信号就是浮地的，只不过就隔
离程度而言，图２功放做得还不够“彻底”而已。再
看我们下面要介绍的功放（如图７所示），该功放由完
全相同的两部分完成正反相放大，因此仅以正半周信
号通道作分析。信号从输入端＋Ｉｎｐｕｔ—Ａ、Ａ 点一
Ｂ、Ｂ 点，然后一直到输出端＋Ｏｕｔｐｕｔ，整个传输、
（图８的第二级主电压放大管Ｇ１８在图７中根本不必出
现），而且是抗干扰的、高频特性优良的线性放大。综
上所述，再结合笔者以往接触过的各种线性差动放大
技术（诸如全对称互补差动电路、菱形差动电路及钻
石差动电路等），单从电路的简洁且高性能而论，图７
的输入／激励级合并结构给人以“差动放大器终极应
用电路”的感觉。
（４）善蓉极电路与侄流源的广泛应用
放大过程都通过有源器件与电源隔离，从而实现音频
信号的浮地（浮电源）传送放大。
为便于理解，这里单独对图７中的点Ａ、Ａ 如
众所周知，共基极高频放大电路原本用于射频、
视频领域，特点是高频线性优良；而恒流源顾名思义
除可为负载提供恒定电流、稳定电路的工作点外，其
高动态交流阻抗对电源纹波的抑制作用也不容忽视。
①图７功放中Ｔ５～Ｔ８均为共基极电路组态，其
中Ｔ５、Ｔ６将差动级Ｔ１、Ｔ２的信号电流转移方向并
何与电源隔离作详细说明。输入信号经差分管Ｔ１、Ｔ２
放大后由各自的漏极输出到达Ａ、Ａ 点，而Ｔ１５、Ｔ１６
是两个独立的恒流源，它们本身具有的极高交流阻抗
把来自正电源线的干扰杜绝。关于以上结论，我们还
可以从图８的Ｇ１５、Ｇ１６和图２中的Ｒ５、Ｒ６与电源
的连接情况与图７ＪＪｌ以比较说明：图８中Ｇ１５、Ｇ１６组
成输入级Ｇ１、Ｇ２的镜象负载，而Ｇ１６可等效为一个
直驱输出级；Ｔ７基极接地可令上述两共基管（Ｔ５、Ｔ６）
左右两臂被“强制”工作于平衡状态；Ｔ８则保证了输
出级上下两臂的正、负激励幅度相等；Ｔ５～Ｔ８共同
为图７功放提供平坦的高频延伸，因此应使用线性优
良的视频管。
②图７功放各路恒流源的“分工”如下：Ｔ３、Ｔ４
组成场效应差分管Ｔ１、Ｔ２的电流通道并由Ｒ１ １调定
为设计值（２８ｍＡ）；Ｔ９、Ｔ１０组成镜流电路以平衡Ｔ５、
Ｔ６的电流量；Ｔ１５、Ｔ１６则决定上述两者的总工作电
流。而Ｔ１７和Ｔ３、Ｔ４的复合恒流结构进一步保证了
Ｄ１～Ｄ３基准电压的稳定性（同时也保证了整个电压
二二极管，其作用只是平衡Ｇ１、Ｇ２的电流而不是体现
高阻抗隔离特性；至于图２中的Ｒ５、Ｒ６，很显然它
们不管在交、直流条件下内阻都不会变化，因此电源
线上的纹波就毫无困难地与Ｒ５、Ｒ６上的音频电压叠
加，从而造成污染。有了以上分析，读者便不难体会
图７功放的设计思想了。
（３）差助放天嚣的“终极”应用晦路
笔者一直坚持以简洁的特色电路制作功放。就拿
图２、图７两款功放来说，两者电路看似相近，其实
２００３年第３期
３ ５
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设计，故只需通过Ｒ１２－Ｒ１４将Ｔ５、Ｔ６、Ｔ８的工作
图７功放的其他特性是输出级由Ｔｌｌ、Ｔ１２互补
电压钳位于一定比例上，就可确保电压级有足够的激
复合管“把关”，并由Ｔｌ３、Ｔ１４组成接近理想的恒流／
励幅度和恒流管（Ｔ１０、Ｔ１５、Ｔ１６）有合理的压降以
恒压偏置电路以稳定其工作点。由于图７功放的整体
３ ６
２００３年第３期
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Ｈｉ—Ｆｉ
封管的安装孔所以使用方便。整个散热器重达８ｋｇ，最
引人注目的是其背靠背的两块散热器翼片之间形成一
个空气管道，两侧出风口均装有鼓风、抽风的散热风
扇等。该散热器在风扇不启动时功耗大约达２５０ｗ，强
制冷却下的散热能量可超过ｌｋＷ。因此用于图７的大
功率输出级晶体管安装是十分合适的，不过还应注意
输出管的绝缘材料如果使用的是普通市售云母片，则
最好用刀片把每片云母片小心分成薄薄的两片以求获
得最低的热阻。通过上述措施，功放管的散热条件可
保证在０．５℃／ｗ以下，这对于甲乙类功放已足够。另
外，制作中Ｔ１３、Ｔ１４必须贴压于Ｔ１１、Ｔ１２的管壳
上以将热补偿响应时间缩至最短（尽管如此，实测图
７功放管的静态电流在大动态下仍会比设定值高５０％
左右，但对整机影响不大。若制作者要求输出管偏流
开环增益主要由Ｔ６的负载（ａｐＴ］１、Ｔ１２的输入阻抗）
与差动级ＭＯＳ管Ｔ１、Ｔ２的ｇｍ共同决定的，因此在
选管时应注意Ｔ１、Ｔ２跨导不能太低（例如Ｋ３７３之类
ＪＦＥＴ就不合适）以免造成增益不足或失真加大；另
外，要有足够的激励幅度，Ｔ５、Ｔ６工作电流的取值
应比Ｔ１、Ｔ２大得多。也正因如此，输出级Ｔ１１、Ｔ１２
的Ｂ、Ｅ极可以分别接入分流电阻Ｒ１５、Ｒ１６，一方面
有接近零的温度系数，请参照图２给Ｔ１１、Ｔ１２增加
ＭＯＳ驱动管如Ｋ２１４／Ｊ７７等）。
实测图７功放静态时的噪声输出电压最大值为
０．４５ｍＶ，与图２相比似乎并无改善。但实际上从该功
放在输入端悬空（不计权）、或输入接地、或在使用稳
压与非稳压电源时的输出噪声电压均＜０．５ｍＹ来看，
本功放的电源、信号隔离设计是行之有效的（实测输
出噪声电压较大主要来源是本机电压级工作电流，换
言之是器件的噪声，况且几ｍＶ以内的噪声人耳实难
可减少电流级的输入阻抗变化范围以改善开环指标；
另一方面对增强输出管的热稳定性大有好处。
（５）制作、测评与使用、改进心得
图７功放中差动放大级Ｔ１、Ｔ２的配对误差造成
察觉）。再从图７功放的实际放音效果判断：音乐细节
的表现力，声音的凝聚力和３５０Ｗ／８ Ｑ、５００Ｗ／４ Ｑ
的庞大功率储备实不愧对其“高保真大功率”的评
价！
图７电路除设计颇具特色之外，制作中还主要选
用了欧美型号的晶体管（Ｔ１、Ｔ２除外），声音取向是
的输出中点偏移情况见表２，读者选管时对比表２自
然心中有数（若Ｔ１、Ｔ２一致性不保证，可将功放改
为交流放大电路，详见图９所示）。要充分体现功放的
电源／信号良好的隔离特性，图７功放电压级电源取
值应比末级高±１ ５Ｖ以上——其中一方面满足激励幅
值，另一方面则保持Ｔ１０和Ｔ１５、Ｔ１６的正常工作条
件。
最后不得不重复输出管ＭＪ１ １０３２／３３的散热设计
与热补偿安排：制作中笔者选用的散热器是工业用的
进口拆机品，其基板厚约６ｍｍ，因为已钻有ＴＯ一３金
厚实、清晰，应能适合更多发烧友的听音要求。出于
实现隔离技术与平衡传输的初衷，图７功放采用的是
大功率的桥接输出方式以保证放音动态使其远离“削
波”的硬失真之忧。当然制作者可把它作为立体声功
放使用，这时只要在＋Ｉｎｐｕｔ、一Ｉｎｐｕｔ端子分别输入
不同声道信号，而＋Ｏｕｔｐｕｔ、一Ｏｕｔｐｕｔ端分别经扬
声器接地即可。
对于喜欢不断尝试的发烧友，还可以把图７功放
改为电压／电流负反馈混合形式（结构可参考
Ｍａｒａｎｔｚ ＨＤＡＭ电路）。关于这点，笔者的实践结果
并不理想。可能是因为增加电流负反馈部分后整机的
开环增益过高，要加入补偿电容以保证其工作稳定，
这样反而使声音失去活力。
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2024年4月14日发(作者：关含景)
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（３）同极住复合管输出级
由于Ｑ５、ｑ６和Ｑ１１、Ｑ１２可
分别提供相同幅度、不同相位的
输出信号，因此输出级就以两组
同极性复合管串联而成（注意：图
２中ｑ８、Ｑ１４漏极接地是迫使其工
作于共漏极组态，从而与上臂输
出管的状态更一致）。关于同极性
与异极性管输出级孰优孰劣，在
这里笔者不想过多地评论，不过
就实际的测试与使用经验而言，
在一定的条件下（例如０．１～５Ａ电
流范围内），同极性管与异极性配
对管的特性曲线很接近；而在极
限条件下（例如电流＞１０Ａ以上）
则总是同极性复合管的一致性要
∞ “０ 譬螯嚣鐾舞 譬 ｇ莹箍
好一些。但由于本文前面介绍的
０ ０。≯ ０
Ｍ Ｊｌ ｌ０３２／３３对管的线性电流达
±２０Ａ以上，故采用何种复合形
式的输出级主导权在于读者个人
喜好。况且再因图２功放激励级对
输出管的驱动是通过Ｒ７～Ｒ１０的
电流变化（因而电压也变化）造成
的，这与普通功放的单纯电压激
励不同，故实测图２功放的输出级
设计更有利于（热敏感型晶体管）
ＭＪｌｌ０３２工作点热稳定性的实现。
（４）制作要点与住能
读者若制作图２功放，以下几
点是必须注意的：①第一差动级
从任何角度考虑都是颇为重要的，
故Ｑ１、Ｑ２应严格配对（包括Ｖ～
ｇｒｎ和Ｃ； 等均应控制在１％误差以
内）；②该功放各级之间必须看作
具有高阻抗隔离的单元电路来设
计，这其中第一级使用ＦＥＴ主要
是使功放直流化，第二级ｑ５、ｑ６
及Ｑｌｌ、Ｑ１２绝不能用双极晶体管
代替，原因是双极晶体管与ＭＯＳ
管相比，前者的低输入阻抗和基
极电流会令图２功放的两个输出
端出现很高的直流电压，使整机
３４
１■ Ｉ一…～
无法正常工作！这点是必须牢记的；③推动管与输出
各晶体管装在同一散热器上并使ｑ４与其中一个输出
管作热耦合；④Ｒｌｌ用以调整输入级电流，Ｒ１２、Ｒ１３
则决定输出级的静态电流，与Ｒ２串联的接地电阻 可
以保证功放正反相的增益一致，其值约为５０～６００ Ｑ
（功放正反相放大的平衡最好用测试碟、音频电压表、
示波器等监测输出波形并仔细调整Ｒ 加以确认，如若
不能则可以在功放输入端增加一级低阻抗输出电路，
从而保证较小的增益误差，如图６所示）。
￡ ０ 纛
事实上由于电路结构的原因，图２功放在元件配
对良好的情况下，输出端也会出现约２～３Ｖ的失调电
压。不过对于ＢＴＬ电路而言这个直流电压不会出现在
扬声器两极，也不至于影响到功放的平衡状态。笔者
用现有条件测得本机的部分性能如下（６００ＶＡ电源，
４ Ｑ负载）：输出噪声电压０．３２ｍＶ（输入短路），频率
响应２０Ｈｚ～１００ＲＨｚ（一ｌｄＢ），最大输出功率２６６Ｗ
（４ Ｑ）。
２．注重电源与信号隔离设计的全平衡后级
本文的第一节介绍了ＭＪ １ １ ０３２／３３互补复合管，
而接下来图２的功放采用的是单端输入、同极性晶体
管输出设计，这对于现时Ｈｉ—Ｅｎｄ界普遍采用平衡输
入和互补对称输出级的趋势来说似乎有点背道而驰。
下面的这款功放是在传统桥式功放优点的基础上着重
电源与信号的隔离设计，以求获得纯正的传输和更多
细节表现力为前提的大功率全平衡后级放大器。
（ｆ）从韦电被污染说超
前些１３子邻居家搞装修，白天里电动工具忙个不
停。噪声干扰且不说，上述大功率用电器具频繁启动
产生的电网电压波动和电火花污染所造成的危害让笔
者有了切实的感受。为对抗各种用电器具并存对电网
造成的污染，要求高的发烧友从市场上买回各种无
源、有源滤波器用于改善他们心爱的影音器材的供电
质量。不过也应看到，有诸多的因素限制着这些电源
２００３年第３期
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滤波器的性能发挥或普及程度。以下试举其中一二予
以说明：①普通的无源滤波器由于其构成元件中含有
电感器、旁路电容等，要使它正常发挥效能应具备可
靠的接地条件（指大地）。据笔者所知大部分普通家庭
均没有足够低电阻的接地线，故不能将市电中的杂波
有效旁路，此其一；况且无源滤波器若用在后级放大
器供电侧，当中的电感还有影响功放瞬态响应之嫌一
各具特色。再看图７电路的第二点与别人不同之处（仍
然结合图８分析），图８是广泛应用的共源共基差动输
入放大电路，其中Ｇ１、Ｇ２作共源放大，Ｇ５、Ｇ６组成
共基极结构用以改善前者的高频线性，它们共同完成
第一级电压放大任务（图８中Ｇ５的Ｃ极通常还接有
后续的Ｇ１８完成第二级主电压放大）。我们再看图７中
的Ｔ５、Ｔ６与Ｔ１、Ｔ２，虽说同为共源共基级联结构，
但图７利用共基极电路的低输入阻抗特性把Ｔ５、Ｔ６
与Ｔ１、Ｔ２紧密级联，同时在其转折点（Ａ、Ａ ）巧
这不能不令人有所顾忌。②高档次的有源滤波器如
Ａｃｃｕｐｈａｓｅ ＰＳ系列，虽然性能不俗，但以其相当于
台顶级功放的售价——倘若把一台ＰＳ１２００Ｖ电源滤
妙地插入恒流管Ｔ１５、Ｔ１６，既为上述电路提供驱动
电流、实现信号与电源之间的良好隔离，同时也因
波器和一台Ｅ４０７功放置于你面前让阁下二取其一的
话，想必你会选择后者而舍却前者吧？看来，对于大
部分工薪族发烧友来说，要帮他们的器材对抗电网干
扰只有另辟蹊径；而对Ｄｉｙｅｒ来说，能够设法提高放
大器自身的滤波能力的确实用又实惠。
（２）功放电溽与信号的隔禹技术
ＰＮＰ型共基极级联管Ｔ５、Ｔ６的作用使Ｔ１、Ｔ２的输
出信号电流方向得以转移，并由Ｔ５、Ｔ６及Ｔ８把差动
放大转为单端输出（Ｂ、Ｂ 点），于是可以直接激励
后面Ｔ１１、Ｔ１２组成的推挽输出级。
由图８与图７的对比分析可知，后者以相同的元
件数目仅用一级放大即成功将输入级与激励级合并
说到隔离技术，实际上本文的主题——平衡输出
功率放大器本身其输出信号就是浮地的，只不过就隔
离程度而言，图２功放做得还不够“彻底”而已。再
看我们下面要介绍的功放（如图７所示），该功放由完
全相同的两部分完成正反相放大，因此仅以正半周信
号通道作分析。信号从输入端＋Ｉｎｐｕｔ—Ａ、Ａ 点一
Ｂ、Ｂ 点，然后一直到输出端＋Ｏｕｔｐｕｔ，整个传输、
（图８的第二级主电压放大管Ｇ１８在图７中根本不必出
现），而且是抗干扰的、高频特性优良的线性放大。综
上所述，再结合笔者以往接触过的各种线性差动放大
技术（诸如全对称互补差动电路、菱形差动电路及钻
石差动电路等），单从电路的简洁且高性能而论，图７
的输入／激励级合并结构给人以“差动放大器终极应
用电路”的感觉。
（４）善蓉极电路与侄流源的广泛应用
放大过程都通过有源器件与电源隔离，从而实现音频
信号的浮地（浮电源）传送放大。
为便于理解，这里单独对图７中的点Ａ、Ａ 如
众所周知，共基极高频放大电路原本用于射频、
视频领域，特点是高频线性优良；而恒流源顾名思义
除可为负载提供恒定电流、稳定电路的工作点外，其
高动态交流阻抗对电源纹波的抑制作用也不容忽视。
①图７功放中Ｔ５～Ｔ８均为共基极电路组态，其
中Ｔ５、Ｔ６将差动级Ｔ１、Ｔ２的信号电流转移方向并
何与电源隔离作详细说明。输入信号经差分管Ｔ１、Ｔ２
放大后由各自的漏极输出到达Ａ、Ａ 点，而Ｔ１５、Ｔ１６
是两个独立的恒流源，它们本身具有的极高交流阻抗
把来自正电源线的干扰杜绝。关于以上结论，我们还
可以从图８的Ｇ１５、Ｇ１６和图２中的Ｒ５、Ｒ６与电源
的连接情况与图７ＪＪｌ以比较说明：图８中Ｇ１５、Ｇ１６组
成输入级Ｇ１、Ｇ２的镜象负载，而Ｇ１６可等效为一个
直驱输出级；Ｔ７基极接地可令上述两共基管（Ｔ５、Ｔ６）
左右两臂被“强制”工作于平衡状态；Ｔ８则保证了输
出级上下两臂的正、负激励幅度相等；Ｔ５～Ｔ８共同
为图７功放提供平坦的高频延伸，因此应使用线性优
良的视频管。
②图７功放各路恒流源的“分工”如下：Ｔ３、Ｔ４
组成场效应差分管Ｔ１、Ｔ２的电流通道并由Ｒ１ １调定
为设计值（２８ｍＡ）；Ｔ９、Ｔ１０组成镜流电路以平衡Ｔ５、
Ｔ６的电流量；Ｔ１５、Ｔ１６则决定上述两者的总工作电
流。而Ｔ１７和Ｔ３、Ｔ４的复合恒流结构进一步保证了
Ｄ１～Ｄ３基准电压的稳定性（同时也保证了整个电压
二二极管，其作用只是平衡Ｇ１、Ｇ２的电流而不是体现
高阻抗隔离特性；至于图２中的Ｒ５、Ｒ６，很显然它
们不管在交、直流条件下内阻都不会变化，因此电源
线上的纹波就毫无困难地与Ｒ５、Ｒ６上的音频电压叠
加，从而造成污染。有了以上分析，读者便不难体会
图７功放的设计思想了。
（３）差助放天嚣的“终极”应用晦路
笔者一直坚持以简洁的特色电路制作功放。就拿
图２、图７两款功放来说，两者电路看似相近，其实
２００３年第３期
３ ５
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设计，故只需通过Ｒ１２－Ｒ１４将Ｔ５、Ｔ６、Ｔ８的工作
图７功放的其他特性是输出级由Ｔｌｌ、Ｔ１２互补
电压钳位于一定比例上，就可确保电压级有足够的激
复合管“把关”，并由Ｔｌ３、Ｔ１４组成接近理想的恒流／
励幅度和恒流管（Ｔ１０、Ｔ１５、Ｔ１６）有合理的压降以
恒压偏置电路以稳定其工作点。由于图７功放的整体
３ ６
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封管的安装孔所以使用方便。整个散热器重达８ｋｇ，最
引人注目的是其背靠背的两块散热器翼片之间形成一
个空气管道，两侧出风口均装有鼓风、抽风的散热风
扇等。该散热器在风扇不启动时功耗大约达２５０ｗ，强
制冷却下的散热能量可超过ｌｋＷ。因此用于图７的大
功率输出级晶体管安装是十分合适的，不过还应注意
输出管的绝缘材料如果使用的是普通市售云母片，则
最好用刀片把每片云母片小心分成薄薄的两片以求获
得最低的热阻。通过上述措施，功放管的散热条件可
保证在０．５℃／ｗ以下，这对于甲乙类功放已足够。另
外，制作中Ｔ１３、Ｔ１４必须贴压于Ｔ１１、Ｔ１２的管壳
上以将热补偿响应时间缩至最短（尽管如此，实测图
７功放管的静态电流在大动态下仍会比设定值高５０％
左右，但对整机影响不大。若制作者要求输出管偏流
开环增益主要由Ｔ６的负载（ａｐＴ］１、Ｔ１２的输入阻抗）
与差动级ＭＯＳ管Ｔ１、Ｔ２的ｇｍ共同决定的，因此在
选管时应注意Ｔ１、Ｔ２跨导不能太低（例如Ｋ３７３之类
ＪＦＥＴ就不合适）以免造成增益不足或失真加大；另
外，要有足够的激励幅度，Ｔ５、Ｔ６工作电流的取值
应比Ｔ１、Ｔ２大得多。也正因如此，输出级Ｔ１１、Ｔ１２
的Ｂ、Ｅ极可以分别接入分流电阻Ｒ１５、Ｒ１６，一方面
有接近零的温度系数，请参照图２给Ｔ１１、Ｔ１２增加
ＭＯＳ驱动管如Ｋ２１４／Ｊ７７等）。
实测图７功放静态时的噪声输出电压最大值为
０．４５ｍＶ，与图２相比似乎并无改善。但实际上从该功
放在输入端悬空（不计权）、或输入接地、或在使用稳
压与非稳压电源时的输出噪声电压均＜０．５ｍＹ来看，
本功放的电源、信号隔离设计是行之有效的（实测输
出噪声电压较大主要来源是本机电压级工作电流，换
言之是器件的噪声，况且几ｍＶ以内的噪声人耳实难
可减少电流级的输入阻抗变化范围以改善开环指标；
另一方面对增强输出管的热稳定性大有好处。
（５）制作、测评与使用、改进心得
图７功放中差动放大级Ｔ１、Ｔ２的配对误差造成
察觉）。再从图７功放的实际放音效果判断：音乐细节
的表现力，声音的凝聚力和３５０Ｗ／８ Ｑ、５００Ｗ／４ Ｑ
的庞大功率储备实不愧对其“高保真大功率”的评
价！
图７电路除设计颇具特色之外，制作中还主要选
用了欧美型号的晶体管（Ｔ１、Ｔ２除外），声音取向是
的输出中点偏移情况见表２，读者选管时对比表２自
然心中有数（若Ｔ１、Ｔ２一致性不保证，可将功放改
为交流放大电路，详见图９所示）。要充分体现功放的
电源／信号良好的隔离特性，图７功放电压级电源取
值应比末级高±１ ５Ｖ以上——其中一方面满足激励幅
值，另一方面则保持Ｔ１０和Ｔ１５、Ｔ１６的正常工作条
件。
最后不得不重复输出管ＭＪ１ １０３２／３３的散热设计
与热补偿安排：制作中笔者选用的散热器是工业用的
进口拆机品，其基板厚约６ｍｍ，因为已钻有ＴＯ一３金
厚实、清晰，应能适合更多发烧友的听音要求。出于
实现隔离技术与平衡传输的初衷，图７功放采用的是
大功率的桥接输出方式以保证放音动态使其远离“削
波”的硬失真之忧。当然制作者可把它作为立体声功
放使用，这时只要在＋Ｉｎｐｕｔ、一Ｉｎｐｕｔ端子分别输入
不同声道信号，而＋Ｏｕｔｐｕｔ、一Ｏｕｔｐｕｔ端分别经扬
声器接地即可。
对于喜欢不断尝试的发烧友，还可以把图７功放
改为电压／电流负反馈混合形式（结构可参考
Ｍａｒａｎｔｚ ＨＤＡＭ电路）。关于这点，笔者的实践结果
并不理想。可能是因为增加电流负反馈部分后整机的
开环增益过高，要加入补偿电容以保证其工作稳定，
这样反而使声音失去活力。
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