2024年4月21日发(作者：苌雁卉)

挡土砖墙计算

楼板荷载：1.2x5+1.4x0.5=6.7KN/m

2

主梁荷载：6.7x5.5x12=442.2KN

主梁传给D轴墙体的荷载

442.2

=221.1KN

2

按45°角扩散到±0.000处，每米长墙体受到的压力为

N

1

=

221.1

1.0

=19.4KN

5.72

每米长墙体自重

（0.37225.70.13253.0）67.4KN

N

2

=

1.2

则组合砖砌体所受压力 N=N

1

+N

2

=86.8KN

墙后填土4.9m，地面荷载取q=5.0KN/m

2

，土容重20KN/m

3

，内摩擦

角30°

4.9m标高处土压力q

1

=qbtan(45-

3.0m标高处设置一道圈梁，则

30

2

)=12.65KN/m

2

30

±0.000处标高处土压力q

3

=γH

2

tan(45-)

2

=20KN/m

2

30

2

)=1.67KN/m

2

3.0m标高处土压力q

2

=γH

1

tan(45-

弯矩M最大值为±0.000处，

q

2

l

2



q

3

q

2



l

2



M

，求得M=12.8KN²m

1220

计算组合砌体偏心受压构件的承载力

按《砌体规范》第6.1.1条计算墙体高厚比为





初始偏心距

e

M12.8

0.190m190mm

N86.8

H

0

5700

11.4

h500

按《砌体规范》公式（8.2.4-6）计算附加偏心距为：

11.4

2

500



10.022





(10.02211.4)24.34mm

e

a



22002200





h

按《砌体规范》公式（8.2.4-4）计算钢筋A

S

至轴力N的作用点的距

离为：

e

N

ee

a

(a

s

)19024.34





h

2

500



35



429.34mm



2



假设为大偏心受压，



s

f

y

360N/mm

2

，根据《砌体规范》第8.2.5条

规定，采用C30混凝土面层，受压区相对高度的界限值



b

0.36,



s

1.0

设受压区高度为x，根据《砌体规范》公式（8.2.4-3）

求得x=805





x805

1.73



b

h

0

465

fS

N

f

c

S

c,N





s

f

'

y

A

'

s

e

'

N





s

A

s

e

N

0

则假定不成立，组合砌体为小偏心受压。

按《砌体规范》第8.2.5条规定，当为小偏心受压，即







b

时，



s

650800



再根据《砌体规范》公式（8.2.4-3）

fS

N

f

c

S

c,N





s

f

'

y

A

'

s

e

'

N





s

A

s

e

N

0

求得x=397.9

x397.9

0.856

h

0

465



s

650800



34.6





按《砌体规范》第（8.2.4-1），

''''



NfAf

c

A

c





s

f

y

A

s





s

A

s

求得，



N



686.08KNN86.8KN

满足规范要求。

2024年4月21日发(作者：苌雁卉)

挡土砖墙计算

楼板荷载：1.2x5+1.4x0.5=6.7KN/m

2

主梁荷载：6.7x5.5x12=442.2KN

主梁传给D轴墙体的荷载

442.2

=221.1KN

2

按45°角扩散到±0.000处，每米长墙体受到的压力为

N

1

=

221.1

1.0

=19.4KN

5.72

每米长墙体自重

（0.37225.70.13253.0）67.4KN

N

2

=

1.2

则组合砖砌体所受压力 N=N

1

+N

2

=86.8KN

墙后填土4.9m，地面荷载取q=5.0KN/m

2

，土容重20KN/m

3

，内摩擦

角30°

4.9m标高处土压力q

1

=qbtan(45-

3.0m标高处设置一道圈梁，则

30

2

)=12.65KN/m

2

30

±0.000处标高处土压力q

3

=γH

2

tan(45-)

2

=20KN/m

2

30

2

)=1.67KN/m

2

3.0m标高处土压力q

2

=γH

1

tan(45-

弯矩M最大值为±0.000处，

q

2

l

2



q

3

q

2



l

2



M

，求得M=12.8KN²m

1220

计算组合砌体偏心受压构件的承载力

按《砌体规范》第6.1.1条计算墙体高厚比为





初始偏心距

e

M12.8

0.190m190mm

N86.8

H

0

5700

11.4

h500

按《砌体规范》公式（8.2.4-6）计算附加偏心距为：

11.4

2

500



10.022





(10.02211.4)24.34mm

e

a



22002200





h

按《砌体规范》公式（8.2.4-4）计算钢筋A

S

至轴力N的作用点的距

离为：

e

N

ee

a

(a

s

)19024.34





h

2

500



35



429.34mm



2



假设为大偏心受压，



s

f

y

360N/mm

2

，根据《砌体规范》第8.2.5条

规定，采用C30混凝土面层，受压区相对高度的界限值



b

0.36,



s

1.0

设受压区高度为x，根据《砌体规范》公式（8.2.4-3）

求得x=805





x805

1.73



b

h

0

465

fS

N

f

c

S

c,N





s

f

'

y

A

'

s

e

'

N





s

A

s

e

N

0

则假定不成立，组合砌体为小偏心受压。

按《砌体规范》第8.2.5条规定，当为小偏心受压，即







b

时，



s

650800



再根据《砌体规范》公式（8.2.4-3）

fS

N

f

c

S

c,N





s

f

'

y

A

'

s

e

'

N





s

A

s

e

N

0

求得x=397.9

x397.9

0.856

h

0

465



s

650800



34.6





按《砌体规范》第（8.2.4-1），

''''



NfAf

c

A

c





s

f

y

A

s





s

A

s

求得，



N



686.08KNN86.8KN

满足规范要求。