2024年9月24日发(作者：竭妍和)
新型墙材
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０
贯彻执行ＧＢ ５０５７４—２Ｏ１０《墙体材料应用统一技术规范》，确保工程安全和质量
提高多孔砖（砌块）砌体的力学和抗震性能
李庆繁
（辽宁省墙材工业协会，抚顺１１３００８）
【摘要】 以理论、科学试验和实践为依据，仅就国家标准ＧＢ ５０５７４—２０１０＜＜￣￥Ａ 料应州统一 技术
规范》中有关提高多孔砖（砌块）砌体力学和抗震性能的规定进行解读，以利于各方更好地贯彻和执
行规范，确保建筑Ｔ程的安全和质量。
【关键词】多孔砖；砌体；力学；抗震；性能；安全；提高
１ 前言
国家标准ＧＢ ５０５７４～２０１０｛墙体材料应用统一技
术规范》（以下简称《规范》），在总结试验研究和工程
实践以及对汶川地震灾害调查研究的基础上．为保证
砖种类
多孔砖
表２承重砖的折压比
高度
（
ｍｉｌ１）
９０
砖强度等级
ＭＵ３０ １ ＭＵ２５ ＭＵ２０ ＭＵｌ５ ＭＩ．１Ｏ
０．２１ ｌ ０＿２３ ０＿２４ Ｏ＿２７ Ｏ＿３２
注：多乱砖包括烧结多孔砖和混凝ｔ多孔砖
建筑工程的安全．提高多孔砖砌体的力学和抗震性
亦以强制性条文规定多孔砖的折压比按Ｌ表控制
能．除对多孔砖的耐久性能和干燥收缩性能提出更高
除上述强制性条文外，《规范》对多孔砖还提出＿ｒ
的要求外，还对多孑Ｌ砖的孔洞率、孔型、折压比和最低
如下要求：
强度等级以及块材砌体抗震设计基本要点等作出了
明确规定 本文拟就有关规定进行讨论
（３）３．２．１条２款规定：“承重烧结多孔砖的孔洲串
小应大于３５％”．
２《规范》对多孔砖提出的技术要求
（１）强制性条文３．２．１条１款规定：“非烧结含孔
（４）３．２．２条４款规定：“块体材料的最低强度等级
应符合表３．２．２—３的要求”．对于多孔砖的要求见表３
表３块体材料的最低强度等级
块体材料类型
烧结普通砖、多 Ｌ砖
最低强度等级
ＭＵｌ０
ＭＵＩ５
备 注
片ｊ，：外墙１年１Ｉ潮湿环境内墙
时．强度应提高一个等级
块材的孔洞率、壁及肋厚度等应符合表３．２．１的要
求”，其中对多孔砖的要求摘录于表ｌ
表１ 非烧结多孔砖的孔洞率、壁及肋厚度要求
用 途 孔洞率
（％）
混凝土普通砖、多孔砖
最小外壁
（ｍｉｌ１）
最小肋厚
（ｍｍ）
其他要求
ＧＢ ５０００３（（砌体结构设计规范》（审定稿）以强制
孔长，孔宽＜２ 用于承重墙 ≤３５ ｌ５ １５
性条文规定混凝土普通砖和多孔砖的强度等级小应
用于自承重墙 １Ｏ ｌＯ
小于ＭＵ１５．ＧＢ／Ｔ ２１１４４—２ＯＬＯ｛混凝土实心砖》和ＧＢ／
Ｔ ２５７７９—２０１０｛承重混凝土多孔砖》规定的混凝土酱
通砖和多孔砖的强度等级《ＭＵ１５． ．
（５）５．５．１条４款规定：“带有方（尖）角孔的多孔砖
（６）５．５．１条１、２、３款规定＿ｒ块体材料砌体抗震设
注：１．当孔的长度与觅度比不小于２时．外壁的厚度不应小于１８ｍｒｎ；
２．承重多孔砖．其长度方向的中部不得设孔．中肋厚度不宜小于２０ｒａｍ。
（２）强制性条文３．２．２条２款规定：“承重砖的折
比的要求见表２
压比不应小于表３．２．２—１的要求”．其中对多孔砖折压
不宜用于地震设防 砌体结构的抗侧力墙” 、
国家标准ＧＢ ５０００３｛砌体结构设计规范》（审定稿）
计基本要点
ｌ ８ 墙材革新与建筑节能２０１ １．８
ｏ
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３《规范》对多孔砖规定的上述部分条款的解读
３．１ 关于非烧结多孔砖孔型、孔洞布置和孔洞率的规定
三个阶段：
第一阶段：大多数试件在加压至破坏荷载的６０％
～
７５％时，砌体窄面单块出现了裂纹．裂纹一般位于中
第二阶段：继续加载至破坏荷载的８０％～９０％
多孔砖的孔洞布置及孔洞率是影响块材物理力
间竖向灰缝附近
学性能的主要因素 孔洞布置不合理将导致砌体开
裂，荷载降低，尤其是当多孔砖的中部开有孑Ｌ洞时。砖
时，最先出现的单块砖裂缝会继续发展．逐渐形成沿
的抗折强度大幅度降低．从而导致砌体的承载能力降
竖向灰缝的贯通几皮砖的竖向裂缝 同时砌体内还
低并造成墙体过早开裂 设备企业不了解块材孔型对
会出现一些新的裂缝．新的裂缝伴随荷载的增加不
砖应用的影响．对模具随意开孔．生产企业只注重块
断发展
材的外观尺寸，对制品的肋（壁）宽度要求、孔型的重
第三阶段：随着荷载的进一步增加．窄面中间处
的裂缝进一步加深、加长．最后从试件顶部到底部上
要性缺乏认识．对此必须予以高度关注。
试验表明：多孑Ｌ砖的孔洞布置不合理或孔洞率大
下贯通。当达到极限荷载时．试件发出较大的“嘣”的
于３５％时．砖的肋及孔壁相对较窄或孔壁较柔（孔的长
声，试件被劈裂（笔者注：受到劈裂拉伸应力的破
一
度与宽度比大于２）．在荷载作用下易发生脆性破坏或
坏）成小柱。个别砖被压坏。同时试验机的指针发生迅
外壁崩晰，长沙理工大学、沈阳建筑大学及东北设计
速回退．宣告试件完全破坏
研究院的研究成果均证明此点
２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｍｍ肋厚混凝土多孑Ｌ砖砌体破坏
３．１．１ 长沙理工大学关于肋厚扣壁厚的试验研究
时，砌体中裂缝和破坏形式没有很大的区别．但１２ｍｍ
１）不同肋厚的混凝土多孔砖对砌体抗压强度的
肋厚混凝土多孔砖砌体破坏时裂纹显著增多．砌体整
影响试验研究
体性降低。表面剥落现象较严重。为说明问题．表４仅
１）试件制作及试验方法
列出１２ｍｍ和１５ｍｍ混凝土多孑Ｌ砖砌体的抗压强度试
对肋厚分别为２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｍｍ和１２ｍｍ的
验数据
混凝土多孔砖与５种强度的砂浆砌筑的２４个抗压
３ 试验总结
强度试件进行抗压强度试验．比较肋厚对砌体抗压
《砌体基本力学性能试验方法》进行。
２）试验现象描述
①随着砌体裂缝的开展．在混凝土多孔砖的表面
因是块体较高而孑Ｌ壁相对较薄．在砌体受力时．这些
类似薄板的孔壁很容易失稳、破坏．从而导致表皮外
强度的影响 试件的制作及试验方法参照ＧＢＪ １２９
易出现剥落现象。引起多孔砖砌体剥落现象的主要原
从试验过程可以观察到．４种肋厚混凝土多孔砖
鼓剥落，所以肋厚越薄，剥落得越厉害。肋厚１２ｍｍ的
砌体从开始受压到破坏过程基本相似．大致可以分为
砌体比其它三种肋厚砌体破坏时剥落严重
表４不同肋厚混凝土多孔砖砌体抗压强度试验结果
试件
编号
Ａ３０１
Ａ３０２
Ａ３０３
１５
Ａ３ｏ４
Ａ３０５
Ａ３ｏ６
Ａ４０１
１８．８
１Ｏ．１６
６９４
６６ｏ
６８４
３６２
７．８２
７．４３
７．７０
４．Ｏ８
５．７６
５．７６
５．７６
３＿３４
ｌ－３６
１．２９
１．３３
１．２２
４．６
肋厚
（ｒａｍ）
块材强度
Ｊｑ（ＭＰａ）
砂浆强度
ＭＰａ）
极限荷载
／Ｖ（ｋＮ）
５２４
５６０
５２８
抗压强度试验值
（ＭＰａ）
５．９Ｏ
６Ｉ３ｌ
５．９５
抗压强度计算值
（ＭＰａ）
３．２８
３．２８
３－２８
ｏｂ｜
１．７９
１．９２
１．８ｌ
Ａ４Ｏ２
Ａ４０３
１２
Ａ４０４
Ａ４０５
１０．５４
４．６ ４３６
５１６
６Ｏ６
４．９ｌ
５．８１
６．８２
６．８７
３．３４
３３４
５．８６
５．８６
１．４７
１．７４
１．１６
１．１７ ｌ８．８ ６ｌＯ
Ａ４０６ ６０２ ６．７８ ５．８６ １．１６
２０１１．８墙材革新与建筑节能 １９
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⑦表４中１５ｒａｍ和１２ｍｍ两种肋厚的砌体为同一
因此，《规范》在总结试验研究和上栏实践的基础
Ｅ砌筑．砌筑质量、养护条件等外界条件均一致。虽然
上．给出了开孔要求及多孔砖孔洞率（卒心牢）的限
２ｒａｍ的砌体强度要略高于１５ｍｍ的砌体．但其抗压
值．是非常必要的 国家标准ＧＢｆｒ ２５７７９—２０１０（承重
自度试验值要明显低于１５ｍｍ肋厚砌体．这说明肋厚 混凝土多孔砖》规定：多孔砖的壁厚不应小１一ｌ８ｍｎ 、
薄．砌体抗压强度降低
》研究
肋厚不应小于１５ｒａｍ
（２）不同壁厚的混凝土多孔砖房屋抗震性能的试 ３．２关于多孔砖折压比的规定
３．２．１ 综述
对壁厚分别为２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｒａｍ和１２ｒａｍ的混
砖的折压比是指砖的平均抗折强度与砖的强度
Ｅ土多孔砖砌体房屋抗震性能的研究表明：“壁厚对砖
应力分布有一定影响．随着壁厚减小．肋壁厚分别为
Ｄｒａｍ、１８ｍｍ、１５ｒａｍ的多孔砖最大主拉应力与主压应
］之比逐渐增大．壁厚为１２ｒａｍ的砖主拉应力增幅较
．
表明多孔砖壁厚过小．可能会导致压力作用下肋壁
早脆断，这对多孔砖砌体结构的抗震明显不利。”
，
１．２ 沈阳建筑大学关于混凝土多孔砖孔洞布置的
验研究
１为沈阳建筑大学进行的混凝土多孔砖砌体
℃压试验实测的荷载一位移曲线。由图ｆａ１可见．当四孔
；（孔对称，单孔沿块材长方向尺寸８５ｍｍ、沿短方向
寸２８ｍｍ）砌体试件达到极限荷载而突然破坏．曲线
Ｌ乎没有 降段，脆性破坏特征明显。图（ｂ１为Ａ．４Ｌ砖
孔对称，单孑Ｌ沿块材长方向尺寸３５ｒａｍ、沿短方向尺
ｒ ３０ｒａｍ）砌体试件．试件达到极限荷载后曲线下降段
：较平缓，表明试件具有较好的延性 由此可见，尽管
种砖的孑Ｌ洞率相近，但单孔孔型不同砌体的延性差
较大 闲此．应认识到多孔砖的块型设计不仅影响
Ｕ体结构的承载能力，还会影响砌体结构的延性．后
｝在地震设防区尤为重要
一
（ａ）四孔砖砌体
一
（ｂ）八孔砖砌体
图１ 为实测混凝土多孔砖砌体抗压试验的荷载一位移曲线
２０ 墒材革新与建筑节能２０１ １．８
等级公称值之比
在《规范》中，对混凝土多孔砖的孑Ｌ洞率、壁厚、肋
厚、砖长度方向的中部不得设孔、孔洞布置干“孔的Ｋ
度与宽度的比值等都作了明确规定．町使混凝土多孔
砖的抗折强度基本得到保证 对于烧结多孔砖，由１
其孔小而多．不宜像混凝土多孔砖那样作出具体规
定，为保证建筑工程的安全和质量 仪要求烧结多孔
砖的折压比和孔洞率应符合《规范》规定。
我国早期砌体结构的块体材料多为实心粘土砖．
材料标准不仅给出抗压强度指标要求．而Ⅱ给出相应
的抗折强度指标要求 此后若干年的试验研究和ｌ工程
实践表明．因各地粘土和烧结 Ｉ 艺差异不大．砖抗折
强度与抗压强度的比值比较稳定 Ｉｍ烧结多孔砖．
国家标准ＧＢ１３５４４—２０００《烧结多孑Ｌ砖》ｆ ２００１年５
月１日正式实施前．砖的孔洞率仅要求小小１＝１５％．
且为圆孔．最大孔径不大于２２ｍｍ． 般在砖的长度力
向中部只有一个孔．在横截面上每排最多有两个孔．
因此．其任意截面的抗弯截面模量和横截面净面干ｊ｛均
高于实心粘土砖．而比实心粘土砖具有更好的力学性
能。因此，仅用抗压强度指标就足以反映其牲本力学
特性．故在后来编制的材料和应用技术标准中均根据
抗压强度确定其强度等级 ＧＢ ５０００３（（砌体结构设计
规范》（审定稿）中对块体材料无抗折指标要求
近年来，实心粘土砖已逐步退出建筑市场，墩ｆ叮
代之的多为以工业废弃物为主要原材料、经 生产
工艺成型的实心或多孔块体材料．试验研究和计算机
模拟研究表明，块体材料的原材料组成、成型设备、
产工艺，特别是多孔砖的孔洞率的提高、扎型和孔的
布置对块材的物理力学性能影响较大．若仍以单－抗
压强度试验统计值作为评定块体材料强度等级的依
据．则有失科学性
然而．在最新修订的 家标准ＧＢ ｌ３５４４（（烧结多
孑Ｌ砖和多孔砌块》（报批稿）中，并没有将折压比或抗折
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强度纳入强度等级的评价指标中 编制说明对此给出
实际上，砖不会在正常的砌体中形成简支梁的受
的主要理由．是根据中国建筑科学研究总院结构室和
力状态，使其受到弯曲作用而折断破坏，而是在受压
西安墙体材料研究设计院（原国家建材局西安砖瓦研
的同时，还不同程度受拉伸应力、劈裂拉伸应力、弯曲
究所）于２０世纪７０年代对砖和砌体所做的大量试验 拉伸应力、剪甚至扭的复合作用．其中以拉伸应力导
研究，认为：“随着砖厚长比Ｈ／Ｌ的增大，砖在砌体中被
致砖断裂的几率为最大
折断的可能性愈来愈小．砌体强度只取决于砖的抗压
如图２所示的工程中墙体裂缝，其中（ｂ）砌块墙
强度，当砖的Ｈ／Ｌ＝Ｄ。（我们称砖的这个厚长比 为临
体为带有空气间层的内叶墙．拆除外叶墙后的内叶墙
界厚长比）时。砖的抗折性能对砌体强度不产生影响。”
外表面。
还认为：“砖在砌体受压时产生弯（折）的一个重
要因素还与砂浆铺砌的不均匀和灰缝中砂浆收缩的
不均匀（形成突起支点）。以及砂浆变形程度有很大
关系。”
此外．还根据对砖的抗折荷重与砌体强度进行试
验验证。结果表明：“当砖的厚长比Ｈ／Ｌ值在０．３５～０．４５
之间时，砖的抗折荷重对砌体强度的影响很小：当Ｈ／Ｌ
值大于０．４６时．砖的抗折荷重对砌体强度不发生影
响。”认为：“我国目前生产的烧结多孔砖最小型号规
格尺寸为２４０ｍｍｘｌ１５ｍｍｘ９０ｍｍ．其厚长比在０．３５以
上。”所以，对多孔砖强度等级“不考虑抗折”。
笔者认为，以上述观点作为在国家标准《烧结多
孔砖和多孔砌块》（报批稿）中取消多孔砖的抗折强度
的理由不妥
首先，７０年代的多孔砖称作“承重粘土空心砖”。其
行业标准ＪＣ１９６—７５《承重粘土空心砖》规定，砖的孔洞
率不小于１５％。孔型为圆孔．如上所述。当时多孔砖任
意横截面的抗弯截面模量和净面积均大于实心砖．而
具有比实心砖更好的力学性能 以其砌体所做试验的
结果．作为孔洞率不小于２８％、孔型为矩形孔的多孔砖
取消抗折强度或折压比规定的依据。欠妥。
更为重要的是．砖的抗折强度是采用简支梁在砖
中部加载使试件弯曲。直到破坏．并用材料力学的弯
曲公式计算砖试件在弯曲折裂时的最大拉应力来确
定的，即为砖的弯曲拉伸强度。计算公式（见国家标准
ＧＢ／Ｔ ２５４２—２００３（砌墙砖试验方法》）如下：
Ｒ一旦
一ｃ ２Ｂ｝｛２
式中：Ｒ ——抗折强度（ＭＰａ）；
Ｐ＿最大破坏荷载（Ｎ）；
Ｌ——跨距（ｍｍ）：
试样宽度（ｍｍ）：
一
试样高度（ｍｍ１。
图中墙体裂缝的特点是裂缝沿竖向灰缝．并垂直
穿过竖向灰缝间的砖（砌块）。该裂缝长度跨越几皮
砖，甚至几乎穿越墙高 科学试验和研究表明．无论是
因砂浆受压产生的横向变形使砖受到拉应力作用．或
因劈拉应力的作用（如长沙理工大学的混凝土多孔砖
抗压强度试验研究）．或因墙体干燥收缩对砖产生拉
应力所致『如图２（ｂ）ＪＪｉｉ：￣１，均非因受压引起的弯曲应
力使砖断裂。产生裂缝的原因有二：一是块体材料强
度低；二是由于块体材料孔洞率过高或肋、壁厚度过
薄．承受拉伸荷载的净截面积过小．使得拉应力显著
增大．超过块体材料的抗拉强度。而与块体材料的厚
长比『如图２（ｂ）所示砌块，其厚长比Ｈ／Ｌ达０．４８７］及抗
弯截面模量大小无关
那么，《规范》为什么还要对多孔砖的折压比或抗
折强度作出规定呢？
砖属于脆性材料．脆性是在荷载作用下。在破坏
前无明显的塑性变形而表现突发破坏性的性质 脆性
材料抗压强度与抗拉强度的比值较大（５～５０倍），随着
比值的增大．脆性增强．延性降低。为了提高砖的抗拉
强度，减少墙体裂缝，使砖的脆性减低，延性提高，减
少砖的脆性破坏．则有必要规定拉压比限值．就需要
进行轴向拉伸试验
由于脆性材料弹性模量很高．在受力过程中，缺
乏自身形变机制。对轴向的偏心荷载无法通过自身的
塑性变形来调节．附加弯曲应力很大．使测试结果误
（８）砖墙体 （ｂ）砌块墙体
图２工程中墙体裂缝
２０１１．８墙材革新与建筑节能 ２１
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３．２．３小结
一
（ａ） （ｂ）
就混凝土而言．其在工作时一般不依靠其抗拉强
度．但抗拉强度对于抗开裂性有重要意义．在结构设
计中抗拉强度是确定混凝土抗裂能力的重要指标 块
体材料砌体亦是如此．抗拉强度对于控制块体材料砌
体产生裂缝亦是一项重要指标。在墙体中砖的开裂．
无论是由于所受压力．还是由于干燥收缩的影响．主
图５试件块材外壁的剥落破坏情况
孔砖的抗折强度．分析影响烧结多孔砖抗折性能的因
要是由于砖受到拉应力作用的结果．当拉应力大于砖
素．并对提高抗折强度应采取的措施提出建议。
在实际工程中．墙体裂缝是墙体工程中普遍存在
的现象，导致墙体裂缝的因素诸多，裂缝的形式各异，
裂缝机理也极为复杂
图６是砌体抗压试验试件破坏时的墙体裂缝。试
件在轴向荷载的作用下．首先在竖向灰缝间某块或几
块砖的中部出现竖向裂缝．随着轴向荷载的增大．该
裂缝逐渐变宽．且沿竖向灰缝不断向试件两端发展。
最终达到试件的极限承载力后而破坏
一
（ｂ）
图６试件的裂缝
不同块体的砌体抗压试验表明：试件的初裂荷载
值约为极限荷载值的６０％～８０％。在相同条件下．块体
材料的抗折强度越低．试件的初裂荷载值越小，块体
的高度越高，块材对砌体抗压强度的贡献率越大。另
外。从图６看出，在正常使用条件下，墙体不是被压坏
的．而是由于竖向裂缝的出现和发展．轻者导致墙体
丧失建筑功能．重者导致砌体丧失结构功能。
因此．限制块体材料折压比或抗折强度对提高砌体
初裂荷载值．充分发挥砌体抗压强度高的优势是至关重
要的。因此。为满足烧结多孔砖满足折压比的要求，应避
免生产如图７所示的在长度方向中部开孔的多孑Ｌ砖。
图７国家标准ＧＢ １３５４４报批稿中多孔砖孔洞排列
的抗拉强度时．砖就会产生裂缝。抗折强度是抗拉强
度三种表征方式之一．实心砖的抗拉强度在长度方向
上基本一致．而多孔砖由于孔洞率显著增加．使开孑Ｌ
部位的抗拉强度显著降低 由于砖在墙体中产生裂缝
的部位主要在砖的中部，因此．为了防止多孔砖墙体
裂缝．砖的中部就应具有高的抗拉强度和承受拉伸荷
载的净截面积．就应有较高的抗折强度或折压比．就不
应在多孔砖的中部开设孔洞，而且要有较厚的中肋。为
此，《规范》以强制性条文规定了多孔砖折压比的限值，
以防止在多孔砖的中部开孔。为了保证砌体结构的安
全和质量。最新修订的国家标准ＧＢ ５００Ｏ３《砌体结构
设计规范》（审定稿），亦以强制性条文规定：“对多孔砖
及蒸压硅酸盐砖还应按国家标准ＧＢ ５０５７４（（墙体材料
应用统一技术规范》进行折压比控制”。
３．３关于“承重烧结多孔砖的孔洞率不应大于３５％”
试验研究表明．孔洞率大的多孑Ｌ砖砌体的脆性更
强．砌体破坏时易引起外皮的脱落。现行的砌体结构
设计规范考虑了孑Ｌ洞率对砌体抗压强度的影响．当孔
洞率大于３３％时．多孔砖砌体的抗压强度设计值乘以
系数０．９进行折减
有关研究资料给出了Ｐ型多孔砖和 型多孑Ｌ砖
的孔洞率综合影响系数：
７７＝１．３６－０．８ｌｐ
式中： ——为孔洞率综合影响系数；
ｐ——为孑Ｌ洞率（％）。
并对试验数据进行拟合。拟合曲线见图８。可见，
随着孑Ｌ洞率的增大．砌体的抗压强度在降低。
另据有关资料介绍．德国所进行的试验研究表
明．当多孔砖孔洞率大于３５％时，砖的强度虽可得到
保证．但砌体的力学性能显著下降。
如前所述．多孔砖的孔洞率大于３５％时，砖的肋
及孔壁相对较窄．在荷载作用下易发生脆性破坏或外
壁崩晰。因此，为提高砌体的力学和抗震性能，保证建
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震设防区应用的关键技术问题。为此，全国砌体结构
筑东北设计研究院、沈阳建筑大学等有关科研机构．
（５）非烧结多孔砖应保证壁厚和肋厚，单孑Ｌ沿块
另外．应大力开展具有高保温性能的新型墙材块
委员会正在会同中国地震局工程力学研究所、中国建
材长方向的长度与沿宽方向的长度的比值应小于２。
开展烧结多孔砌块砌体结构减震装置的试验研究．正
体材料在抗震设防区的应用技术研究．以发挥其在节
在编制既能减轻地震作用、技术先进、可操作性强、经
能建筑中应有的作用。
济合理．又有利于新型墙材砌体结构推广的防震减灾
新技术标准
参考文献：
『ｌ１杨伟军，倪玉双，杨春侠．不同肋厚混凝土多孔砖砌体基本力学性能
４结语
综上所述，为确保建筑工程的安全和质量，《规
范》对多孔砖的要求可归纳如下：
（１）块型设计应遵循“先结构后节能”的原则，应
以确保人民的生命健康和财产安全为第一要旨
（２）控制多孔砖的抗折强度是必要的，提高块材
的抗折强度．将有助于提高砌体的抗裂和抗震性能。
（３）带有方（尖）角孑Ｌ的多孔砖不宜用于地震设防
区砌体结构的抗侧力墙
（４）多孔砖的孔洞率不应大于３５％．矩形孔四角
应为圆角．长度方向中部不得布孔，且中肋厚度不宜
小于２０ｍｍ
试验研究．２００５年全国砌体结构基本理论与工程应用学术会议论文集．
上海：同济大学出版社．２００５年．
『２１杨春侠，杨伟军，许兵．混凝土多孔砖砌体房屋抗震性能的研究．２００５
年全国砌体结构基本理论与工程应用学术会议论文集．上海：同济大学
出版社．２００５年．
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『７１贾相福．一种新型建筑节能产品——烧结保温空心砌块．砖瓦世界，
２０１０（９）１４—１５．
ｆ８］叶枝荣．建筑材料标准规范实施手册：ＧＢ １３５４４—１９９２（烧结多孔砖》．
中国建筑工业出版社．１９９４．
［９］西北设计研究院．烧结砖瓦厂工艺设计：ＪＣ １９６—７５《承重粘土空心
砖》．中国建筑＿Ｔ业出版社．１９８２．
济南金牛与库尔勒签约年产３．６亿块标砖烧结自保温砌块项目
本刊讯 在６月中旬举行的中国新疆２０１ １
年产业转移系列对接活动建材产业专题对接会
上．济南金牛砖瓦机械有限公司与新疆库尔勒市
达成了年产３．６亿块标砖烧结自保温砌块项目
合作协议，并举行了签约仪式。图为济南金牛砖
瓦机械有限公司董事长赵建海（左）与库尔勒市
政府签约
据统计．此次对接活动中有２０多个建材项
目签约，投资额达６７．３亿元。 （鲁伟）
工信部下发２０１ １年
第二批行业标准制修订计划
本刊讯 根据工信部近日下发的２Ｏｌ１年第二
结保温砌块成套设备》、《钢筋陶粒混凝土轻质条板》、
《混凝土砌块（砖）用建筑垃圾再生原料》，参照美国材
料与测试协会标准ＡＳＴＭ Ａ９５１ Ｈ０Ｄ制订《砌体灰缝
配筋用钢丝网片和保温夹芯墙用钢质连接件》。除《建
批行业标准制修订计划，将修订《建材机械产品分类
材机械产品分类及型号编制方法》计划２０１３年编制
及型号编制方法》和《蒸压加气混凝切割机》，制订《烧
完成之外．其余５项标准均于２０１２年编制完成。
２０１ １．８墙材革新与建筑节能 ２７
2024年9月24日发(作者：竭妍和)
新型墙材
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０
贯彻执行ＧＢ ５０５７４—２Ｏ１０《墙体材料应用统一技术规范》，确保工程安全和质量
提高多孔砖（砌块）砌体的力学和抗震性能
李庆繁
（辽宁省墙材工业协会，抚顺１１３００８）
【摘要】 以理论、科学试验和实践为依据，仅就国家标准ＧＢ ５０５７４—２０１０＜＜￣￥Ａ 料应州统一 技术
规范》中有关提高多孔砖（砌块）砌体力学和抗震性能的规定进行解读，以利于各方更好地贯彻和执
行规范，确保建筑Ｔ程的安全和质量。
【关键词】多孔砖；砌体；力学；抗震；性能；安全；提高
１ 前言
国家标准ＧＢ ５０５７４～２０１０｛墙体材料应用统一技
术规范》（以下简称《规范》），在总结试验研究和工程
实践以及对汶川地震灾害调查研究的基础上．为保证
砖种类
多孔砖
表２承重砖的折压比
高度
（
ｍｉｌ１）
９０
砖强度等级
ＭＵ３０ １ ＭＵ２５ ＭＵ２０ ＭＵｌ５ ＭＩ．１Ｏ
０．２１ ｌ ０＿２３ ０＿２４ Ｏ＿２７ Ｏ＿３２
注：多乱砖包括烧结多孔砖和混凝ｔ多孔砖
建筑工程的安全．提高多孔砖砌体的力学和抗震性
亦以强制性条文规定多孔砖的折压比按Ｌ表控制
能．除对多孔砖的耐久性能和干燥收缩性能提出更高
除上述强制性条文外，《规范》对多孔砖还提出＿ｒ
的要求外，还对多孑Ｌ砖的孔洞率、孔型、折压比和最低
如下要求：
强度等级以及块材砌体抗震设计基本要点等作出了
明确规定 本文拟就有关规定进行讨论
（３）３．２．１条２款规定：“承重烧结多孔砖的孔洲串
小应大于３５％”．
２《规范》对多孔砖提出的技术要求
（１）强制性条文３．２．１条１款规定：“非烧结含孔
（４）３．２．２条４款规定：“块体材料的最低强度等级
应符合表３．２．２—３的要求”．对于多孔砖的要求见表３
表３块体材料的最低强度等级
块体材料类型
烧结普通砖、多 Ｌ砖
最低强度等级
ＭＵｌ０
ＭＵＩ５
备 注
片ｊ，：外墙１年１Ｉ潮湿环境内墙
时．强度应提高一个等级
块材的孔洞率、壁及肋厚度等应符合表３．２．１的要
求”，其中对多孔砖的要求摘录于表ｌ
表１ 非烧结多孔砖的孔洞率、壁及肋厚度要求
用 途 孔洞率
（％）
混凝土普通砖、多孔砖
最小外壁
（ｍｉｌ１）
最小肋厚
（ｍｍ）
其他要求
ＧＢ ５０００３（（砌体结构设计规范》（审定稿）以强制
孔长，孔宽＜２ 用于承重墙 ≤３５ ｌ５ １５
性条文规定混凝土普通砖和多孔砖的强度等级小应
用于自承重墙 １Ｏ ｌＯ
小于ＭＵ１５．ＧＢ／Ｔ ２１１４４—２ＯＬＯ｛混凝土实心砖》和ＧＢ／
Ｔ ２５７７９—２０１０｛承重混凝土多孔砖》规定的混凝土酱
通砖和多孔砖的强度等级《ＭＵ１５． ．
（５）５．５．１条４款规定：“带有方（尖）角孔的多孔砖
（６）５．５．１条１、２、３款规定＿ｒ块体材料砌体抗震设
注：１．当孔的长度与觅度比不小于２时．外壁的厚度不应小于１８ｍｒｎ；
２．承重多孔砖．其长度方向的中部不得设孔．中肋厚度不宜小于２０ｒａｍ。
（２）强制性条文３．２．２条２款规定：“承重砖的折
比的要求见表２
压比不应小于表３．２．２—１的要求”．其中对多孔砖折压
不宜用于地震设防 砌体结构的抗侧力墙” 、
国家标准ＧＢ ５０００３｛砌体结构设计规范》（审定稿）
计基本要点
ｌ ８ 墙材革新与建筑节能２０１ １．８
ｏ
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３《规范》对多孔砖规定的上述部分条款的解读
３．１ 关于非烧结多孔砖孔型、孔洞布置和孔洞率的规定
三个阶段：
第一阶段：大多数试件在加压至破坏荷载的６０％
～
７５％时，砌体窄面单块出现了裂纹．裂纹一般位于中
第二阶段：继续加载至破坏荷载的８０％～９０％
多孔砖的孔洞布置及孔洞率是影响块材物理力
间竖向灰缝附近
学性能的主要因素 孔洞布置不合理将导致砌体开
裂，荷载降低，尤其是当多孔砖的中部开有孑Ｌ洞时。砖
时，最先出现的单块砖裂缝会继续发展．逐渐形成沿
的抗折强度大幅度降低．从而导致砌体的承载能力降
竖向灰缝的贯通几皮砖的竖向裂缝 同时砌体内还
低并造成墙体过早开裂 设备企业不了解块材孔型对
会出现一些新的裂缝．新的裂缝伴随荷载的增加不
砖应用的影响．对模具随意开孔．生产企业只注重块
断发展
材的外观尺寸，对制品的肋（壁）宽度要求、孔型的重
第三阶段：随着荷载的进一步增加．窄面中间处
的裂缝进一步加深、加长．最后从试件顶部到底部上
要性缺乏认识．对此必须予以高度关注。
试验表明：多孑Ｌ砖的孔洞布置不合理或孔洞率大
下贯通。当达到极限荷载时．试件发出较大的“嘣”的
于３５％时．砖的肋及孔壁相对较窄或孔壁较柔（孔的长
声，试件被劈裂（笔者注：受到劈裂拉伸应力的破
一
度与宽度比大于２）．在荷载作用下易发生脆性破坏或
坏）成小柱。个别砖被压坏。同时试验机的指针发生迅
外壁崩晰，长沙理工大学、沈阳建筑大学及东北设计
速回退．宣告试件完全破坏
研究院的研究成果均证明此点
２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｍｍ肋厚混凝土多孑Ｌ砖砌体破坏
３．１．１ 长沙理工大学关于肋厚扣壁厚的试验研究
时，砌体中裂缝和破坏形式没有很大的区别．但１２ｍｍ
１）不同肋厚的混凝土多孔砖对砌体抗压强度的
肋厚混凝土多孔砖砌体破坏时裂纹显著增多．砌体整
影响试验研究
体性降低。表面剥落现象较严重。为说明问题．表４仅
１）试件制作及试验方法
列出１２ｍｍ和１５ｍｍ混凝土多孑Ｌ砖砌体的抗压强度试
对肋厚分别为２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｍｍ和１２ｍｍ的
验数据
混凝土多孔砖与５种强度的砂浆砌筑的２４个抗压
３ 试验总结
强度试件进行抗压强度试验．比较肋厚对砌体抗压
《砌体基本力学性能试验方法》进行。
２）试验现象描述
①随着砌体裂缝的开展．在混凝土多孔砖的表面
因是块体较高而孑Ｌ壁相对较薄．在砌体受力时．这些
类似薄板的孔壁很容易失稳、破坏．从而导致表皮外
强度的影响 试件的制作及试验方法参照ＧＢＪ １２９
易出现剥落现象。引起多孔砖砌体剥落现象的主要原
从试验过程可以观察到．４种肋厚混凝土多孔砖
鼓剥落，所以肋厚越薄，剥落得越厉害。肋厚１２ｍｍ的
砌体从开始受压到破坏过程基本相似．大致可以分为
砌体比其它三种肋厚砌体破坏时剥落严重
表４不同肋厚混凝土多孔砖砌体抗压强度试验结果
试件
编号
Ａ３０１
Ａ３０２
Ａ３０３
１５
Ａ３ｏ４
Ａ３０５
Ａ３ｏ６
Ａ４０１
１８．８
１Ｏ．１６
６９４
６６ｏ
６８４
３６２
７．８２
７．４３
７．７０
４．Ｏ８
５．７６
５．７６
５．７６
３＿３４
ｌ－３６
１．２９
１．３３
１．２２
４．６
肋厚
（ｒａｍ）
块材强度
Ｊｑ（ＭＰａ）
砂浆强度
ＭＰａ）
极限荷载
／Ｖ（ｋＮ）
５２４
５６０
５２８
抗压强度试验值
（ＭＰａ）
５．９Ｏ
６Ｉ３ｌ
５．９５
抗压强度计算值
（ＭＰａ）
３．２８
３．２８
３－２８
ｏｂ｜
１．７９
１．９２
１．８ｌ
Ａ４Ｏ２
Ａ４０３
１２
Ａ４０４
Ａ４０５
１０．５４
４．６ ４３６
５１６
６Ｏ６
４．９ｌ
５．８１
６．８２
６．８７
３．３４
３３４
５．８６
５．８６
１．４７
１．７４
１．１６
１．１７ ｌ８．８ ６ｌＯ
Ａ４０６ ６０２ ６．７８ ５．８６ １．１６
２０１１．８墙材革新与建筑节能 １９
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⑦表４中１５ｒａｍ和１２ｍｍ两种肋厚的砌体为同一
因此，《规范》在总结试验研究和上栏实践的基础
Ｅ砌筑．砌筑质量、养护条件等外界条件均一致。虽然
上．给出了开孔要求及多孔砖孔洞率（卒心牢）的限
２ｒａｍ的砌体强度要略高于１５ｍｍ的砌体．但其抗压
值．是非常必要的 国家标准ＧＢｆｒ ２５７７９—２０１０（承重
自度试验值要明显低于１５ｍｍ肋厚砌体．这说明肋厚 混凝土多孔砖》规定：多孔砖的壁厚不应小１一ｌ８ｍｎ 、
薄．砌体抗压强度降低
》研究
肋厚不应小于１５ｒａｍ
（２）不同壁厚的混凝土多孔砖房屋抗震性能的试 ３．２关于多孔砖折压比的规定
３．２．１ 综述
对壁厚分别为２０ｍｍ、１８ｍｍ、１５ｒａｍ和１２ｒａｍ的混
砖的折压比是指砖的平均抗折强度与砖的强度
Ｅ土多孔砖砌体房屋抗震性能的研究表明：“壁厚对砖
应力分布有一定影响．随着壁厚减小．肋壁厚分别为
Ｄｒａｍ、１８ｍｍ、１５ｒａｍ的多孔砖最大主拉应力与主压应
］之比逐渐增大．壁厚为１２ｒａｍ的砖主拉应力增幅较
．
表明多孔砖壁厚过小．可能会导致压力作用下肋壁
早脆断，这对多孔砖砌体结构的抗震明显不利。”
，
１．２ 沈阳建筑大学关于混凝土多孔砖孔洞布置的
验研究
１为沈阳建筑大学进行的混凝土多孔砖砌体
℃压试验实测的荷载一位移曲线。由图ｆａ１可见．当四孔
；（孔对称，单孔沿块材长方向尺寸８５ｍｍ、沿短方向
寸２８ｍｍ）砌体试件达到极限荷载而突然破坏．曲线
Ｌ乎没有 降段，脆性破坏特征明显。图（ｂ１为Ａ．４Ｌ砖
孔对称，单孑Ｌ沿块材长方向尺寸３５ｒａｍ、沿短方向尺
ｒ ３０ｒａｍ）砌体试件．试件达到极限荷载后曲线下降段
：较平缓，表明试件具有较好的延性 由此可见，尽管
种砖的孑Ｌ洞率相近，但单孔孔型不同砌体的延性差
较大 闲此．应认识到多孔砖的块型设计不仅影响
Ｕ体结构的承载能力，还会影响砌体结构的延性．后
｝在地震设防区尤为重要
一
（ａ）四孔砖砌体
一
（ｂ）八孔砖砌体
图１ 为实测混凝土多孔砖砌体抗压试验的荷载一位移曲线
２０ 墒材革新与建筑节能２０１ １．８
等级公称值之比
在《规范》中，对混凝土多孔砖的孑Ｌ洞率、壁厚、肋
厚、砖长度方向的中部不得设孔、孔洞布置干“孔的Ｋ
度与宽度的比值等都作了明确规定．町使混凝土多孔
砖的抗折强度基本得到保证 对于烧结多孔砖，由１
其孔小而多．不宜像混凝土多孔砖那样作出具体规
定，为保证建筑工程的安全和质量 仪要求烧结多孔
砖的折压比和孔洞率应符合《规范》规定。
我国早期砌体结构的块体材料多为实心粘土砖．
材料标准不仅给出抗压强度指标要求．而Ⅱ给出相应
的抗折强度指标要求 此后若干年的试验研究和ｌ工程
实践表明．因各地粘土和烧结 Ｉ 艺差异不大．砖抗折
强度与抗压强度的比值比较稳定 Ｉｍ烧结多孔砖．
国家标准ＧＢ１３５４４—２０００《烧结多孑Ｌ砖》ｆ ２００１年５
月１日正式实施前．砖的孔洞率仅要求小小１＝１５％．
且为圆孔．最大孔径不大于２２ｍｍ． 般在砖的长度力
向中部只有一个孔．在横截面上每排最多有两个孔．
因此．其任意截面的抗弯截面模量和横截面净面干ｊ｛均
高于实心粘土砖．而比实心粘土砖具有更好的力学性
能。因此，仅用抗压强度指标就足以反映其牲本力学
特性．故在后来编制的材料和应用技术标准中均根据
抗压强度确定其强度等级 ＧＢ ５０００３（（砌体结构设计
规范》（审定稿）中对块体材料无抗折指标要求
近年来，实心粘土砖已逐步退出建筑市场，墩ｆ叮
代之的多为以工业废弃物为主要原材料、经 生产
工艺成型的实心或多孔块体材料．试验研究和计算机
模拟研究表明，块体材料的原材料组成、成型设备、
产工艺，特别是多孔砖的孔洞率的提高、扎型和孔的
布置对块材的物理力学性能影响较大．若仍以单－抗
压强度试验统计值作为评定块体材料强度等级的依
据．则有失科学性
然而．在最新修订的 家标准ＧＢ ｌ３５４４（（烧结多
孑Ｌ砖和多孔砌块》（报批稿）中，并没有将折压比或抗折
０
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强度纳入强度等级的评价指标中 编制说明对此给出
实际上，砖不会在正常的砌体中形成简支梁的受
的主要理由．是根据中国建筑科学研究总院结构室和
力状态，使其受到弯曲作用而折断破坏，而是在受压
西安墙体材料研究设计院（原国家建材局西安砖瓦研
的同时，还不同程度受拉伸应力、劈裂拉伸应力、弯曲
究所）于２０世纪７０年代对砖和砌体所做的大量试验 拉伸应力、剪甚至扭的复合作用．其中以拉伸应力导
研究，认为：“随着砖厚长比Ｈ／Ｌ的增大，砖在砌体中被
致砖断裂的几率为最大
折断的可能性愈来愈小．砌体强度只取决于砖的抗压
如图２所示的工程中墙体裂缝，其中（ｂ）砌块墙
强度，当砖的Ｈ／Ｌ＝Ｄ。（我们称砖的这个厚长比 为临
体为带有空气间层的内叶墙．拆除外叶墙后的内叶墙
界厚长比）时。砖的抗折性能对砌体强度不产生影响。”
外表面。
还认为：“砖在砌体受压时产生弯（折）的一个重
要因素还与砂浆铺砌的不均匀和灰缝中砂浆收缩的
不均匀（形成突起支点）。以及砂浆变形程度有很大
关系。”
此外．还根据对砖的抗折荷重与砌体强度进行试
验验证。结果表明：“当砖的厚长比Ｈ／Ｌ值在０．３５～０．４５
之间时，砖的抗折荷重对砌体强度的影响很小：当Ｈ／Ｌ
值大于０．４６时．砖的抗折荷重对砌体强度不发生影
响。”认为：“我国目前生产的烧结多孔砖最小型号规
格尺寸为２４０ｍｍｘｌ１５ｍｍｘ９０ｍｍ．其厚长比在０．３５以
上。”所以，对多孔砖强度等级“不考虑抗折”。
笔者认为，以上述观点作为在国家标准《烧结多
孔砖和多孔砌块》（报批稿）中取消多孔砖的抗折强度
的理由不妥
首先，７０年代的多孔砖称作“承重粘土空心砖”。其
行业标准ＪＣ１９６—７５《承重粘土空心砖》规定，砖的孔洞
率不小于１５％。孔型为圆孔．如上所述。当时多孔砖任
意横截面的抗弯截面模量和净面积均大于实心砖．而
具有比实心砖更好的力学性能 以其砌体所做试验的
结果．作为孔洞率不小于２８％、孔型为矩形孔的多孔砖
取消抗折强度或折压比规定的依据。欠妥。
更为重要的是．砖的抗折强度是采用简支梁在砖
中部加载使试件弯曲。直到破坏．并用材料力学的弯
曲公式计算砖试件在弯曲折裂时的最大拉应力来确
定的，即为砖的弯曲拉伸强度。计算公式（见国家标准
ＧＢ／Ｔ ２５４２—２００３（砌墙砖试验方法》）如下：
Ｒ一旦
一ｃ ２Ｂ｝｛２
式中：Ｒ ——抗折强度（ＭＰａ）；
Ｐ＿最大破坏荷载（Ｎ）；
Ｌ——跨距（ｍｍ）：
试样宽度（ｍｍ）：
一
试样高度（ｍｍ１。
图中墙体裂缝的特点是裂缝沿竖向灰缝．并垂直
穿过竖向灰缝间的砖（砌块）。该裂缝长度跨越几皮
砖，甚至几乎穿越墙高 科学试验和研究表明．无论是
因砂浆受压产生的横向变形使砖受到拉应力作用．或
因劈拉应力的作用（如长沙理工大学的混凝土多孔砖
抗压强度试验研究）．或因墙体干燥收缩对砖产生拉
应力所致『如图２（ｂ）ＪＪｉｉ：￣１，均非因受压引起的弯曲应
力使砖断裂。产生裂缝的原因有二：一是块体材料强
度低；二是由于块体材料孔洞率过高或肋、壁厚度过
薄．承受拉伸荷载的净截面积过小．使得拉应力显著
增大．超过块体材料的抗拉强度。而与块体材料的厚
长比『如图２（ｂ）所示砌块，其厚长比Ｈ／Ｌ达０．４８７］及抗
弯截面模量大小无关
那么，《规范》为什么还要对多孔砖的折压比或抗
折强度作出规定呢？
砖属于脆性材料．脆性是在荷载作用下。在破坏
前无明显的塑性变形而表现突发破坏性的性质 脆性
材料抗压强度与抗拉强度的比值较大（５～５０倍），随着
比值的增大．脆性增强．延性降低。为了提高砖的抗拉
强度，减少墙体裂缝，使砖的脆性减低，延性提高，减
少砖的脆性破坏．则有必要规定拉压比限值．就需要
进行轴向拉伸试验
由于脆性材料弹性模量很高．在受力过程中，缺
乏自身形变机制。对轴向的偏心荷载无法通过自身的
塑性变形来调节．附加弯曲应力很大．使测试结果误
（８）砖墙体 （ｂ）砌块墙体
图２工程中墙体裂缝
２０１１．８墙材革新与建筑节能 ２１
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３．２．３小结
一
（ａ） （ｂ）
就混凝土而言．其在工作时一般不依靠其抗拉强
度．但抗拉强度对于抗开裂性有重要意义．在结构设
计中抗拉强度是确定混凝土抗裂能力的重要指标 块
体材料砌体亦是如此．抗拉强度对于控制块体材料砌
体产生裂缝亦是一项重要指标。在墙体中砖的开裂．
无论是由于所受压力．还是由于干燥收缩的影响．主
图５试件块材外壁的剥落破坏情况
孔砖的抗折强度．分析影响烧结多孔砖抗折性能的因
要是由于砖受到拉应力作用的结果．当拉应力大于砖
素．并对提高抗折强度应采取的措施提出建议。
在实际工程中．墙体裂缝是墙体工程中普遍存在
的现象，导致墙体裂缝的因素诸多，裂缝的形式各异，
裂缝机理也极为复杂
图６是砌体抗压试验试件破坏时的墙体裂缝。试
件在轴向荷载的作用下．首先在竖向灰缝间某块或几
块砖的中部出现竖向裂缝．随着轴向荷载的增大．该
裂缝逐渐变宽．且沿竖向灰缝不断向试件两端发展。
最终达到试件的极限承载力后而破坏
一
（ｂ）
图６试件的裂缝
不同块体的砌体抗压试验表明：试件的初裂荷载
值约为极限荷载值的６０％～８０％。在相同条件下．块体
材料的抗折强度越低．试件的初裂荷载值越小，块体
的高度越高，块材对砌体抗压强度的贡献率越大。另
外。从图６看出，在正常使用条件下，墙体不是被压坏
的．而是由于竖向裂缝的出现和发展．轻者导致墙体
丧失建筑功能．重者导致砌体丧失结构功能。
因此．限制块体材料折压比或抗折强度对提高砌体
初裂荷载值．充分发挥砌体抗压强度高的优势是至关重
要的。因此。为满足烧结多孔砖满足折压比的要求，应避
免生产如图７所示的在长度方向中部开孔的多孑Ｌ砖。
图７国家标准ＧＢ １３５４４报批稿中多孔砖孔洞排列
的抗拉强度时．砖就会产生裂缝。抗折强度是抗拉强
度三种表征方式之一．实心砖的抗拉强度在长度方向
上基本一致．而多孔砖由于孔洞率显著增加．使开孑Ｌ
部位的抗拉强度显著降低 由于砖在墙体中产生裂缝
的部位主要在砖的中部，因此．为了防止多孔砖墙体
裂缝．砖的中部就应具有高的抗拉强度和承受拉伸荷
载的净截面积．就应有较高的抗折强度或折压比．就不
应在多孔砖的中部开设孔洞，而且要有较厚的中肋。为
此，《规范》以强制性条文规定了多孔砖折压比的限值，
以防止在多孔砖的中部开孔。为了保证砌体结构的安
全和质量。最新修订的国家标准ＧＢ ５００Ｏ３《砌体结构
设计规范》（审定稿），亦以强制性条文规定：“对多孔砖
及蒸压硅酸盐砖还应按国家标准ＧＢ ５０５７４（（墙体材料
应用统一技术规范》进行折压比控制”。
３．３关于“承重烧结多孔砖的孔洞率不应大于３５％”
试验研究表明．孔洞率大的多孑Ｌ砖砌体的脆性更
强．砌体破坏时易引起外皮的脱落。现行的砌体结构
设计规范考虑了孑Ｌ洞率对砌体抗压强度的影响．当孔
洞率大于３３％时．多孔砖砌体的抗压强度设计值乘以
系数０．９进行折减
有关研究资料给出了Ｐ型多孔砖和 型多孑Ｌ砖
的孔洞率综合影响系数：
７７＝１．３６－０．８ｌｐ
式中： ——为孔洞率综合影响系数；
ｐ——为孑Ｌ洞率（％）。
并对试验数据进行拟合。拟合曲线见图８。可见，
随着孑Ｌ洞率的增大．砌体的抗压强度在降低。
另据有关资料介绍．德国所进行的试验研究表
明．当多孔砖孔洞率大于３５％时，砖的强度虽可得到
保证．但砌体的力学性能显著下降。
如前所述．多孔砖的孔洞率大于３５％时，砖的肋
及孔壁相对较窄．在荷载作用下易发生脆性破坏或外
壁崩晰。因此，为提高砌体的力学和抗震性能，保证建
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震设防区应用的关键技术问题。为此，全国砌体结构
筑东北设计研究院、沈阳建筑大学等有关科研机构．
（５）非烧结多孔砖应保证壁厚和肋厚，单孑Ｌ沿块
另外．应大力开展具有高保温性能的新型墙材块
委员会正在会同中国地震局工程力学研究所、中国建
材长方向的长度与沿宽方向的长度的比值应小于２。
开展烧结多孔砌块砌体结构减震装置的试验研究．正
体材料在抗震设防区的应用技术研究．以发挥其在节
在编制既能减轻地震作用、技术先进、可操作性强、经
能建筑中应有的作用。
济合理．又有利于新型墙材砌体结构推广的防震减灾
新技术标准
参考文献：
『ｌ１杨伟军，倪玉双，杨春侠．不同肋厚混凝土多孔砖砌体基本力学性能
４结语
综上所述，为确保建筑工程的安全和质量，《规
范》对多孔砖的要求可归纳如下：
（１）块型设计应遵循“先结构后节能”的原则，应
以确保人民的生命健康和财产安全为第一要旨
（２）控制多孔砖的抗折强度是必要的，提高块材
的抗折强度．将有助于提高砌体的抗裂和抗震性能。
（３）带有方（尖）角孑Ｌ的多孔砖不宜用于地震设防
区砌体结构的抗侧力墙
（４）多孔砖的孔洞率不应大于３５％．矩形孔四角
应为圆角．长度方向中部不得布孔，且中肋厚度不宜
小于２０ｍｍ
试验研究．２００５年全国砌体结构基本理论与工程应用学术会议论文集．
上海：同济大学出版社．２００５年．
『２１杨春侠，杨伟军，许兵．混凝土多孔砖砌体房屋抗震性能的研究．２００５
年全国砌体结构基本理论与工程应用学术会议论文集．上海：同济大学
出版社．２００５年．
［３］张承志，王爱勤，邵惠．建筑混凝土．北京：化学工业出版社，２００７年．
［４】《烧结多孔砖和多孔砌块》国家标准编制说明．砖瓦，２００９（６）５３—５９．
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砖》．中国建筑＿Ｔ业出版社．１９８２．
济南金牛与库尔勒签约年产３．６亿块标砖烧结自保温砌块项目
本刊讯 在６月中旬举行的中国新疆２０１ １
年产业转移系列对接活动建材产业专题对接会
上．济南金牛砖瓦机械有限公司与新疆库尔勒市
达成了年产３．６亿块标砖烧结自保温砌块项目
合作协议，并举行了签约仪式。图为济南金牛砖
瓦机械有限公司董事长赵建海（左）与库尔勒市
政府签约
据统计．此次对接活动中有２０多个建材项
目签约，投资额达６７．３亿元。 （鲁伟）
工信部下发２０１ １年
第二批行业标准制修订计划
本刊讯 根据工信部近日下发的２Ｏｌ１年第二
结保温砌块成套设备》、《钢筋陶粒混凝土轻质条板》、
《混凝土砌块（砖）用建筑垃圾再生原料》，参照美国材
料与测试协会标准ＡＳＴＭ Ａ９５１ Ｈ０Ｄ制订《砌体灰缝
配筋用钢丝网片和保温夹芯墙用钢质连接件》。除《建
批行业标准制修订计划，将修订《建材机械产品分类
材机械产品分类及型号编制方法》计划２０１３年编制
及型号编制方法》和《蒸压加气混凝切割机》，制订《烧
完成之外．其余５项标准均于２０１２年编制完成。
２０１ １．８墙材革新与建筑节能 ２７