2024年5月21日发(作者：宋婉容)
第３２卷第３期
电 站 辅 机
Ｖｏ１．３２ ＮＯ．３
２Ｏ１１年９月
Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ Ａｕｘｉｌｉａｒｙ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ
Ｓｅｐｔ．２０１１
文章编号：１６７２—０２１０（２０１１）０３ ００４０—０４
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１ ９—１ ０焊接技术
陈 磊，陈龙鹤，郭伟杰
（上海电气电站设备有限公司电站辅机厂，上海２０００９０）
摘 要：控氮不锈钢因材质性能优良被广泛应用于核电站设备制造中，深入研究该钢种的焊接技术，对制造相关核
电设备具有重要的意义。在分析了控氮不锈钢的焊接特点基础上，对其所采用的焊条电弧焊和埋弧焊工艺进行了
试验和研究。通过选用合理的焊接材料、坡口型式和焊接工艺参数，可获得良好的焊缝质量，也使焊接接头具有良
好的综合力学性能和抗晶间腐蚀能力，能满足对母材焊接的性能要求。
关键词：控氮不锈钢；核电站；焊接；工艺；试验；焊条；电弧焊；埋弧焊
中图分类号：ＴＬ３５３ 文献标识码：Ｂ
Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｎｉｔｒｏｇｅｎ Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９＿１０ ｆｏｒ
Ｔｈｅ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ
ＣＨＥＮ Ｌｅｉ，ＣＨＥＮ Ｌｏｎｇ—ｈｅ。ＧＵ０ Ｗｅｉ—ｊｉｅ
（Ｔｈｅ Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ Ａｕｘｉｌｉａｒｙ Ｅｑｕｉｐ．Ｐｌａｎｔ，Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｑＥｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ，２０００９０，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｐｒｏｐｅｒｔｙ，ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９—１０ ｉｓ ｗｉｄｅｌｙ ａｐｐｌｉｅｄ ｔＯ ｔｈｅ
ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ．Ｉｔ ｉｓ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｔＯ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｔｓ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｆａｂｒｉｃａｔｉｎｇ ｒｅｌａｔｅｄ
ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ．Ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９－１０ ｏｎ
ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ａｎｄ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ ｓｈｉｅｌｄｅｄ ｍｅｔａｌ—ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ
ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ．Ｉｔ ｃａｎ ｇａｉｎ ｇｏｏｄ ｑｕａｌｉｔｙ ｗｅｌｄ ｕｓｉｎｇ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｆｉｌｌｅｒ ｍｅｔａｌｓ，ｔｙｐｅ ｏｆ ｇｒｏｏｖｅ ａｎｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｗｅｌｄｉｎｇ
ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｈａｖｅ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ａｎｄ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ａｎｄ ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｍｅｅｔ ｔｈｅ
ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｓｅ ｍｅｔａ１．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ；ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ；ｗｅｌｄｉｎｇ；ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ；ｔｅｓｔ；ｗｅｌｄｉｎｇ ｒｏｄ；ａｒｃ
ｗｅｌｄｉｎｇ；ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ
１ 概 述
核反应堆提供更好的材料，提高反应堆安全运行的
可靠性。控氮不锈钢Ｚ２ＣＮｌ９—１Ｏ属于超低碳奥氏
核电设备的工况复杂，长期处于高温高压、中子
体不锈钢，并含有一定量的氮元素，其特点是含碳量
辐照、流体冲刷等恶劣的环境中，故对其构成材料性 非常低，从而具有优良的抗晶间腐蚀能力，但较低的
能提出了较高而又全面的要求。控氮不锈钢 碳含量也制约着材料的强度，而在其中添加一定量
Ｚ２ＣＮ１９—１０是随着核电发展而新研制的钢种，其研
的氮元素，通过氮元素的固溶强化作用，可以提高超
发的驱动力是为解决３０４不锈钢在沸水核反应堆运 低碳奥氏体不锈钢的强度＿】］。因此，控氮不锈钢
行中出现晶间应力腐蚀破裂事故，此外，也能为压水
Ｚ２ＣＮ１９－１０不仅具有超低碳奥氏体不锈钢优良的
收稿日期：２０１１－０３—１５修回日期：２０１１－０９—０５
作者简介：陈磊（１９８２一），男，助理工程师，工学硕士，毕业于上海大学材料加工工程专业，主要从事电站设备焊接工艺方面工
作。
４Ｏ
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮＩ９－ｉ０焊接技术 电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
抗晶问腐蚀能力，同时还具有较高的强度，被广泛应
用于核电站堆内构件、主管道、安注箱等重要设备
中。
合物ａ相，主要存在于柱状晶的晶界。当焊缝中６
铁素体含量超过１２ 时， 向ｄ的转变非常显著，造
成焊缝金属的明显脆化，从而降低焊缝的塑性、韧性
和抗晶间腐蚀性能。
２．４防止热裂纹、晶间腐蚀和 相脆化的措施
我公司承接制造的ＥＰＲ安注箱和反应堆冷却
剂疏水箱均为核电设备，该类设备主体材料采用了
控氮不锈钢Ｚ２ＣＮＩ９—１０，其焊接工艺和焊接质量是
（１）选用优质的母材和焊材，严格控制易形成低
保证设备整体质量的关键因素，因此，研究该类材料
的焊接技术，并为设备制造提供技术支持具有重要
意义。
２控氮不锈钢的焊接特点
控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０属于奥氏体不锈钢，具
有奥氏体不锈钢的焊接特点。奥氏体不锈钢无固态
相变，在高温和室温下均为奥氏体组织，无淬硬倾
向，对氢也不敏感，焊接接头具有良好的综合力学性
能，与其他类型不锈钢相比具有良好的焊接性，但当
焊接工艺参数的选用不合理时，会产生热裂纹、晶间
腐蚀、Ｄ相脆化等缺陷 。］。
２．１ 热裂纹
由于奥氏体焊缝本身的特点，即组织为方向性
很强的柱状晶，有利于有害杂质的偏析，当焊缝中有
害杂质含量较高时，就易在奥氏体柱状晶之间形成
低熔点共晶。此外，奥氏体不锈钢具有低热导率，
仅为碳钢的Ｉ／３，而线膨胀系数比碳钢高约５Ｏ 。
低热导率、高线膨胀系数的特点，决定了奥氏体不锈
钢焊缝在凝固过程中会产生较大的收缩拉应力。因
此，在较大的收缩拉应力和低熔点共晶的共同作用
下，被低熔点共晶分割的晶界就会被拉开而形成焊
接热裂纹。
２．２ 晶间腐蚀
奥氏体不锈钢在４５０～８５０℃的敏化温度区间
停留一定时间后，过饱和的碳向奥氏体晶界扩散，并
与晶界的铬化合形成碳化铬（Ｃｒ 。Ｃ ）。由于铬在奥
氏体中扩散速度小于碳的扩散速度，使晶界的铬得
不到及时补充，造成奥氏体晶界贫铬。当晶界的含
Ｃｒ量低于１２ 时，就失去了抗腐蚀能力，在腐蚀介
质作用下，即产生晶间腐蚀。在应力作用下，受到晶
间腐蚀的不锈钢，即会沿晶界断裂，几乎完全丧失强
度。
２．３ ｏ相脆化
如果奥氏体不锈钢焊缝在６５０～８５０℃温度区
间停留时间过长，有可能析出一种脆硬的金属间化
熔点共晶的Ｓ、Ｐ等杂质含量，从而降低热裂纹倾
向。
（２） 铁素体对Ｓ、Ｐ等元素溶解度较大，能防止
这些元素的偏析和形成低熔点共晶，从而阻止热裂
纹产生。另外 铁素体可以有效切断奥氏体的柱状
晶，细化晶粒，隔断奥氏体晶界连续网状碳化铬
（Ｃｒ 。Ｃ ）析出，从而防止晶间腐蚀。因此选用含适
量８铁素体促进元素（Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ等）的焊材，使焊缝
产生奥氏体＋ 铁素体双相组织， 铁素体含量占
４ ～１２％，能有效防止热裂纹和晶间腐蚀倾向。
（３）选用低含碳量的焊材，降低焊缝中碳与铬形
成碳化铬（Ｃｒ。。Ｃ ）的机率，从而降低晶间腐蚀倾向。
（４）采用小焊接热输人，小电流，快速焊，加快焊
接区的冷却速度，缩短焊接接头在高温区停留的时
间，避免在４５０￣８５０℃区间长时间停留及此区间温
度的焊后热处理，可以有效降低晶间腐蚀和ａ相脆
化倾向。
３焊接工艺试验
３．１试验母材
试验母材为控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０，为了对焊
条电弧焊和埋弧焊的焊接工艺进行较全面的试验研
究，共准备２Ｏ ｍｍ和５０ ｍｍ两种厚度的母材，将焊
接２Ｏ ｒｌｌｒｒｌ焊条电弧焊试板、２Ｏ ｍｌＴｌ埋弧焊试板、５０
ｍｍ焊条电弧焊试板、５Ｏ ｍｍ埋弧焊试板，共４副试
板。
表１ 母材化学成分 （％）
项目 标准值 实际值
Ｃ ≤０．０３５ ０．０３０
Ｓｉ ≤１．００ Ｏ．３９
Ｍｎ ≤２．。０ １．４４
Ｐ ≤０．０３０ Ｏ．０２３
Ｓ ≤０．０１５ Ｏ．Ｏ０１
Ｃｒ １８．５Ｏ～２Ｏ．ＯＯ １８．６２
Ｎｉ ９．ＯＯ～１０．００ ９．１１
Ｎ ≤０．０８０ ０．０８０
Ｃｕ ≤１．ＯＯ ０．１０
电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
母材的化学成分和力学性能分别见表１和表
２，表１和表２中分别列出按标准ＲＣＣ—Ｍ要求的
标准值和母材的实际值。对比标准值可知，母材的
各化学元素含量均满足标准要求，两种厚度母材的
力学性能均明显高于标准值。
表２母材力学性能
常温 ３５０℃
项目
／ＭＰａ ０ ２／ＭＰａ ６／ ／ＭＰａ 。２／ＭＰａ
标准值 ≥５２０ ≥２１０ ≥４５ ≥３９４ ≥１２５
２０ Ｆｉｌｍ ５９３ ２６５ ５５ ４２８ １２５
５０ ｍｍ ５８９ ２５７ ６０ ｆ ｊ
３．２焊接材料
在选择控氮不锈钢的焊接材料时，既要保证焊
缝金属的力学性能不低于母材力学性能的标准值，
还要保证焊缝金属具有良好的抗晶间腐蚀能力。根
据这一原则以及ＲＣＣ—Ｍ￥２０００相关标准，焊条电
弧焊选用Ｅ３０８Ｌ一１６作为焊接材料，埋弧焊选用
ＨＲ３０８Ｌ焊丝配ＳＪ６０１Ｈ焊剂作为焊接材料。
３．３ 焊接工艺
在控氮不锈钢焊接时，为了防止晶问腐蚀、热裂
纹等焊接缺陷的产生，工艺上，采用低线能量，即小
电流、快速焊，并严格控制道间温度。操作上，采用
窄焊道、多焊道，并在焊接过程中严格进行层间清
理。焊接采用双面焊，２０ ｍｍ试板坡口加工成Ｖ
型，５０ ｍｍ试板坡口加工成Ｘ型，各试板坡口尺寸
及焊接顺序，见图１所示，焊前对待焊坡口进行渗透
检验，焊完第１、２层后，对试板进行清根并进行渗透
检验，检验后继续焊完第３层，焊后对焊缝进行渗透
检验和射线检验。
２０ｍｍ焊条电弧焊试板 ２０ｍｍ埋弧焊试板
６０。±
６０±５
匿
６０＿＋５
匿
６０￣＋５￣
５０ｍｍ焊条电弧焊试板 ５０ｍｍ埋弧焊试板
图１ 试板坡口尺寸及焊接顺序
焊条电弧焊和埋弧焊的工艺参数见表３所示。
４２
表３焊接工艺参数
焊接 焊接材料 电流 电压
电流形 电流范 焊接速度
方法 牌号 规格 式极性 围（Ａ） （Ｖ） （ｍｍ／ｍｉｎ）
焊条电 Ｅ３Ｏ８Ｌ
Ｏ３．２ 直流 ８０～ ２Ｏ
～
反接 １ｌＯ
２５ １１０～１５０
弧焊 １６ 直流 １ＯＯ～
Ｄ４．０ 反接 １６Ｏ ２Ｏ～２５ １１０～１５０
ＨＲ３０８Ｌ Ｏ４．０ 直流 ４８Ｏ
～
埋弧焊 １０～８Ｏ ２８～３６ ４５０～５８Ｏ
ＳＪ６０１Ｈ 目 反接 ５５Ｏ
４ 试验结果
４．１无损检测
焊接完毕后，对４副试板进行外观检查，焊缝表
面成形良好，无任何缺陷。分别按ＲＣＣ—Ｍ￥７７１４．１
和ＲＣＣ—Ｍ￥７７１４．３对焊缝进行渗透检验和射线检
验，检验结果均合格。
４．２破坏性试验
无损检验合格后，分别对４副试板进行熔敷金
属化学成分分析，见表４所示。成分中的Ｃ、Ｓ、Ｐ含
量均较低，符合优质焊材的要求。同表１中母材的
化学含量成分比较，４副试板的熔敷金属化学成分
基本与母材化学成分一致。
表４熔敷金属化学成分 （％）
２０ ｍｍ ２０ ｍｍ ５０ ｍｍ ５０ ｍｍ
项目
（Ｅ３０８Ｉ 一１６） （ＨＲ３０８Ｌ） （Ｅ３０８Ｉ １６） （ＨＲ３０８Ｌ）
Ｃ ０．０１６ Ｏ．Ｏ１４ Ｏ．Ｏ１５ Ｏ．Ｏ１２
Ｍｎ １．７ １．４８ １．１８ １．４５
Ｓ Ｏ．Ｏ１０ ０．００９ ０．００８ Ｏ．Ｏ１Ｏ
Ｐ ０．Ｏ２１ ０．０２０ Ｏ．Ｏ１８ Ｏ．Ｏ１９
Ｍｏ ０．Ｏ２２ Ｏ．Ｏ３１ Ｏ．Ｏ２２ Ｏ．Ｏ２４
Ｓｉ Ｏ．８２ Ｏ．４２ Ｏ．５７ Ｏ．４１
Ｃｒ １９．９２ １９．１５ １９．５１ １９．２９
Ｎｉ １Ｏ．２６ ９．７９ １Ｏ．５１ １０．１６
Ｃ０ Ｏ．Ｏ１９ ０．Ｏ４３ Ｏ．Ｏ１９ Ｏ．Ｏ３３
Ｎ Ｏ．Ｏ７２ ０．０５０ Ｏ．Ｏ９０ ０．０４８
再对４副试板焊缝组织进行金相分析，均为奥
氏体＋ 铁素体双相组织。奥氏体不锈钢焊缝中含
有一定量６铁素体，可有效防止晶问腐蚀、热裂纹等
缺陷，ＲＣＣ—Ｍ标准中要求奥氏体不锈钢焊缝中
铁素体含量为５ ～１５ 。通过计算并结合
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９－１０焊接技术 电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
表８ ２０ｍｍ埋弧焊试板力学性能
ＤＥＬＯＮＧ图得出各试板焊缝中６铁素体含量，具体
数据见表５所示，可以看出各个试板焊缝中 铁素
０＂ｏ ２ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
体含量均满足标准要求。
表５ ６铁索体含量
２０ ｍｍ ２０ ｍｍ ５０ ｍｍ ５０ ｍｍ
焊条电弧焊 埋弧焊 焊条电弧焊 埋弧焊
９．２ ７．６ ５ ７．６
根据Ｒｃｃ—Ｍ附录ＳＩ６００晶间腐蚀试验要求，
对４副试板焊缝进行晶问腐蚀试验，结果表明，４副
试板焊缝均无晶间腐蚀，具有良好的抗晶问腐蚀能
力。
根据ＲＣＣ—Ｍ标准列出了力学性能考核项目
及合格要求，见表６所示。将考核接头拉伸、弯曲、
冲击性能，焊缝金属常温和高温拉伸性能，以及热影
响区冲击性能，其中５０ｍｍ试板要求从焊缝表面和
根部分别取样进行冲击试验。
按照表６要求，对４副试板分别进行力学性能
试验，具体数据见表７～表１Ｏ。从表７～表１Ｏ中可
见，控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０采用焊条电弧焊和埋
弧焊，焊接接头均具有良好的综合力学性能，与表６
中ＲＣＣ—Ｍ要求的标准值比较，４副试板的力学性
能均远远高于标准值，完全满足母材的力学性能要
求。
表６力学性能考核项目及合格要求
位置 ｄｂ ｄＯ ２ ８／ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
ｄ一１８Ｏ。
／ＭＰａ ／ＭＰａ （室温） Ｄ
一
４Ｔ
接头 ≥平均≥６Ｏ
５２０ ｝ ｆ 单个≥
４２
焊 室温 ≥５２０ ≥２１０ ≥２５ ｆ 无裂纹
缝 ３５０℃ ｜ ≥１２５ ｛ ｛
热影响
区 ｆ ｆ ｆ
平均≥６Ｏ
单个≥
４２
表７ ２０ｍｍ焊条电弧焊试板力学性能
８｜ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
Ｏ＇ｂ 。２
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ （室温）
口一１８Ｏ。
Ｄ
一
４Ｔ
２６９，２１６，
接头 ６５５，６５０ ｜ ｆ
ｌ８３
焊 室温 ６５Ｏ ５４０ ３４ ｝ 无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｝ ４１５ ｜ ｆ
热影响区 ｜ ｜ ｆ ９４，１０２，
１Ｏ９
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ
８ｆ％
（室温）
口一１８０。
Ｄ
一４Ｔ
接头 ６１０，６２０ ｆ ｆ １２４，１０４，１０８
焊 室温 ５７５ ４１１ ４０．５ ｆ 无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｛ ３ＯＯ ｆ ｊ
热影响区 ｛ ｝ ｆ ２１６，２９０，２９０
表９ ５０ ｍｍ焊条电弧焊试板力学性能
ａｂ ０＂ｏ ２ Ａ 姐 弯曲性能
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ
８ｆ％
（室温）
ｄ一１８Ｏ。
Ｄ
一４Ｔ
表层２５７，２９０，２９０
接头 ６３５，６３０ ｝ ｜
根部２９０，２５２，２９０
焊 室温 ５７Ｏ ４５２ ４３ ｆ 无裂纹
缝 ３５０℃ ｝ ３２５ ｝ ｝
表层１００，９６，９６
热影响区 ｛ ｉ ｆ 根部
９８，９４，９６
表１０ ５０ｍｍ埋弧焊试板力学性能
位置 ０＂ｏ ２ ８ｆ％ Ａ ／】 弯曲性能
ａ一１８０。
／ＭＰａ ／ＭＰａ （室温） Ｄ
一４Ｔ
表层１０４，９８，９９
接头 ６Ｏ５，６０５ ｆ
根部１０８，１００，１２４
焊 室温 ５６Ｏ ４３２ ４４．５ ｊ无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｊ ２７０ ｝ ｜
热影响区 ｝ ｆ Ｉ 表层２９０，２９０，２９０
根部２９０，２９０，２９０
５ 结 语
通过对控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０焊接特点的分
析，并进行了焊接试验，采用合理的焊接材料、坡口
型式和焊接工艺参数，焊缝的成形良好，焊接接头具
有良好的综合力学性能和抗晶间腐蚀能力，完全符
合母材的性能要求。控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０焊条
电弧焊和埋弧焊工艺的试验成功，为相关核电产品
的焊接制造提供了可借鉴的经验。
参考文献：
［１］文燕，等．国产３０４ＮＧ控氮不锈钢应用性能研究＿Ｊ］．核动力工
程，２００７，５．
［２］陈炜．奥氏体不锈钢焊接的缺陷分析及解决办法［Ｊ］．山西焦煤
科技，２００３，６．
［３］徐文晓，徐文慧．奥氏体不锈钢容器的焊接［Ｊ］．焊接技术，
２０Ｏ６，１ Ｏ．
４３
2024年5月21日发(作者：宋婉容)
第３２卷第３期
电 站 辅 机
Ｖｏ１．３２ ＮＯ．３
２Ｏ１１年９月
Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ Ａｕｘｉｌｉａｒｙ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ
Ｓｅｐｔ．２０１１
文章编号：１６７２—０２１０（２０１１）０３ ００４０—０４
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１ ９—１ ０焊接技术
陈 磊，陈龙鹤，郭伟杰
（上海电气电站设备有限公司电站辅机厂，上海２０００９０）
摘 要：控氮不锈钢因材质性能优良被广泛应用于核电站设备制造中，深入研究该钢种的焊接技术，对制造相关核
电设备具有重要的意义。在分析了控氮不锈钢的焊接特点基础上，对其所采用的焊条电弧焊和埋弧焊工艺进行了
试验和研究。通过选用合理的焊接材料、坡口型式和焊接工艺参数，可获得良好的焊缝质量，也使焊接接头具有良
好的综合力学性能和抗晶间腐蚀能力，能满足对母材焊接的性能要求。
关键词：控氮不锈钢；核电站；焊接；工艺；试验；焊条；电弧焊；埋弧焊
中图分类号：ＴＬ３５３ 文献标识码：Ｂ
Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｎｉｔｒｏｇｅｎ Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９＿１０ ｆｏｒ
Ｔｈｅ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ
ＣＨＥＮ Ｌｅｉ，ＣＨＥＮ Ｌｏｎｇ—ｈｅ。ＧＵ０ Ｗｅｉ—ｊｉｅ
（Ｔｈｅ Ｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ Ａｕｘｉｌｉａｒｙ Ｅｑｕｉｐ．Ｐｌａｎｔ，Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｑＥｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ，２０００９０，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｐｒｏｐｅｒｔｙ，ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９—１０ ｉｓ ｗｉｄｅｌｙ ａｐｐｌｉｅｄ ｔＯ ｔｈｅ
ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ．Ｉｔ ｉｓ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｔＯ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｔｓ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｆａｂｒｉｃａｔｉｎｇ ｒｅｌａｔｅｄ
ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ．Ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ Ｚ２ＣＮ１９－１０ ｏｎ
ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ａｎｄ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ ｓｈｉｅｌｄｅｄ ｍｅｔａｌ—ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ
ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ．Ｉｔ ｃａｎ ｇａｉｎ ｇｏｏｄ ｑｕａｌｉｔｙ ｗｅｌｄ ｕｓｉｎｇ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｆｉｌｌｅｒ ｍｅｔａｌｓ，ｔｙｐｅ ｏｆ ｇｒｏｏｖｅ ａｎｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｗｅｌｄｉｎｇ
ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｈａｖｅ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ａｎｄ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ａｎｄ ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｍｅｅｔ ｔｈｅ
ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｓｅ ｍｅｔａ１．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ；ｎｕｃｌｅａｒ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ；ｗｅｌｄｉｎｇ；ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ；ｔｅｓｔ；ｗｅｌｄｉｎｇ ｒｏｄ；ａｒｃ
ｗｅｌｄｉｎｇ；ｓｕｂｍｅｒｇｅｄ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ
１ 概 述
核反应堆提供更好的材料，提高反应堆安全运行的
可靠性。控氮不锈钢Ｚ２ＣＮｌ９—１Ｏ属于超低碳奥氏
核电设备的工况复杂，长期处于高温高压、中子
体不锈钢，并含有一定量的氮元素，其特点是含碳量
辐照、流体冲刷等恶劣的环境中，故对其构成材料性 非常低，从而具有优良的抗晶间腐蚀能力，但较低的
能提出了较高而又全面的要求。控氮不锈钢 碳含量也制约着材料的强度，而在其中添加一定量
Ｚ２ＣＮ１９—１０是随着核电发展而新研制的钢种，其研
的氮元素，通过氮元素的固溶强化作用，可以提高超
发的驱动力是为解决３０４不锈钢在沸水核反应堆运 低碳奥氏体不锈钢的强度＿】］。因此，控氮不锈钢
行中出现晶间应力腐蚀破裂事故，此外，也能为压水
Ｚ２ＣＮ１９－１０不仅具有超低碳奥氏体不锈钢优良的
收稿日期：２０１１－０３—１５修回日期：２０１１－０９—０５
作者简介：陈磊（１９８２一），男，助理工程师，工学硕士，毕业于上海大学材料加工工程专业，主要从事电站设备焊接工艺方面工
作。
４Ｏ
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮＩ９－ｉ０焊接技术 电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
抗晶问腐蚀能力，同时还具有较高的强度，被广泛应
用于核电站堆内构件、主管道、安注箱等重要设备
中。
合物ａ相，主要存在于柱状晶的晶界。当焊缝中６
铁素体含量超过１２ 时， 向ｄ的转变非常显著，造
成焊缝金属的明显脆化，从而降低焊缝的塑性、韧性
和抗晶间腐蚀性能。
２．４防止热裂纹、晶间腐蚀和 相脆化的措施
我公司承接制造的ＥＰＲ安注箱和反应堆冷却
剂疏水箱均为核电设备，该类设备主体材料采用了
控氮不锈钢Ｚ２ＣＮＩ９—１０，其焊接工艺和焊接质量是
（１）选用优质的母材和焊材，严格控制易形成低
保证设备整体质量的关键因素，因此，研究该类材料
的焊接技术，并为设备制造提供技术支持具有重要
意义。
２控氮不锈钢的焊接特点
控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０属于奥氏体不锈钢，具
有奥氏体不锈钢的焊接特点。奥氏体不锈钢无固态
相变，在高温和室温下均为奥氏体组织，无淬硬倾
向，对氢也不敏感，焊接接头具有良好的综合力学性
能，与其他类型不锈钢相比具有良好的焊接性，但当
焊接工艺参数的选用不合理时，会产生热裂纹、晶间
腐蚀、Ｄ相脆化等缺陷 。］。
２．１ 热裂纹
由于奥氏体焊缝本身的特点，即组织为方向性
很强的柱状晶，有利于有害杂质的偏析，当焊缝中有
害杂质含量较高时，就易在奥氏体柱状晶之间形成
低熔点共晶。此外，奥氏体不锈钢具有低热导率，
仅为碳钢的Ｉ／３，而线膨胀系数比碳钢高约５Ｏ 。
低热导率、高线膨胀系数的特点，决定了奥氏体不锈
钢焊缝在凝固过程中会产生较大的收缩拉应力。因
此，在较大的收缩拉应力和低熔点共晶的共同作用
下，被低熔点共晶分割的晶界就会被拉开而形成焊
接热裂纹。
２．２ 晶间腐蚀
奥氏体不锈钢在４５０～８５０℃的敏化温度区间
停留一定时间后，过饱和的碳向奥氏体晶界扩散，并
与晶界的铬化合形成碳化铬（Ｃｒ 。Ｃ ）。由于铬在奥
氏体中扩散速度小于碳的扩散速度，使晶界的铬得
不到及时补充，造成奥氏体晶界贫铬。当晶界的含
Ｃｒ量低于１２ 时，就失去了抗腐蚀能力，在腐蚀介
质作用下，即产生晶间腐蚀。在应力作用下，受到晶
间腐蚀的不锈钢，即会沿晶界断裂，几乎完全丧失强
度。
２．３ ｏ相脆化
如果奥氏体不锈钢焊缝在６５０～８５０℃温度区
间停留时间过长，有可能析出一种脆硬的金属间化
熔点共晶的Ｓ、Ｐ等杂质含量，从而降低热裂纹倾
向。
（２） 铁素体对Ｓ、Ｐ等元素溶解度较大，能防止
这些元素的偏析和形成低熔点共晶，从而阻止热裂
纹产生。另外 铁素体可以有效切断奥氏体的柱状
晶，细化晶粒，隔断奥氏体晶界连续网状碳化铬
（Ｃｒ 。Ｃ ）析出，从而防止晶间腐蚀。因此选用含适
量８铁素体促进元素（Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ等）的焊材，使焊缝
产生奥氏体＋ 铁素体双相组织， 铁素体含量占
４ ～１２％，能有效防止热裂纹和晶间腐蚀倾向。
（３）选用低含碳量的焊材，降低焊缝中碳与铬形
成碳化铬（Ｃｒ。。Ｃ ）的机率，从而降低晶间腐蚀倾向。
（４）采用小焊接热输人，小电流，快速焊，加快焊
接区的冷却速度，缩短焊接接头在高温区停留的时
间，避免在４５０￣８５０℃区间长时间停留及此区间温
度的焊后热处理，可以有效降低晶间腐蚀和ａ相脆
化倾向。
３焊接工艺试验
３．１试验母材
试验母材为控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０，为了对焊
条电弧焊和埋弧焊的焊接工艺进行较全面的试验研
究，共准备２Ｏ ｍｍ和５０ ｍｍ两种厚度的母材，将焊
接２Ｏ ｒｌｌｒｒｌ焊条电弧焊试板、２Ｏ ｍｌＴｌ埋弧焊试板、５０
ｍｍ焊条电弧焊试板、５Ｏ ｍｍ埋弧焊试板，共４副试
板。
表１ 母材化学成分 （％）
项目 标准值 实际值
Ｃ ≤０．０３５ ０．０３０
Ｓｉ ≤１．００ Ｏ．３９
Ｍｎ ≤２．。０ １．４４
Ｐ ≤０．０３０ Ｏ．０２３
Ｓ ≤０．０１５ Ｏ．Ｏ０１
Ｃｒ １８．５Ｏ～２Ｏ．ＯＯ １８．６２
Ｎｉ ９．ＯＯ～１０．００ ９．１１
Ｎ ≤０．０８０ ０．０８０
Ｃｕ ≤１．ＯＯ ０．１０
电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
母材的化学成分和力学性能分别见表１和表
２，表１和表２中分别列出按标准ＲＣＣ—Ｍ要求的
标准值和母材的实际值。对比标准值可知，母材的
各化学元素含量均满足标准要求，两种厚度母材的
力学性能均明显高于标准值。
表２母材力学性能
常温 ３５０℃
项目
／ＭＰａ ０ ２／ＭＰａ ６／ ／ＭＰａ 。２／ＭＰａ
标准值 ≥５２０ ≥２１０ ≥４５ ≥３９４ ≥１２５
２０ Ｆｉｌｍ ５９３ ２６５ ５５ ４２８ １２５
５０ ｍｍ ５８９ ２５７ ６０ ｆ ｊ
３．２焊接材料
在选择控氮不锈钢的焊接材料时，既要保证焊
缝金属的力学性能不低于母材力学性能的标准值，
还要保证焊缝金属具有良好的抗晶间腐蚀能力。根
据这一原则以及ＲＣＣ—Ｍ￥２０００相关标准，焊条电
弧焊选用Ｅ３０８Ｌ一１６作为焊接材料，埋弧焊选用
ＨＲ３０８Ｌ焊丝配ＳＪ６０１Ｈ焊剂作为焊接材料。
３．３ 焊接工艺
在控氮不锈钢焊接时，为了防止晶问腐蚀、热裂
纹等焊接缺陷的产生，工艺上，采用低线能量，即小
电流、快速焊，并严格控制道间温度。操作上，采用
窄焊道、多焊道，并在焊接过程中严格进行层间清
理。焊接采用双面焊，２０ ｍｍ试板坡口加工成Ｖ
型，５０ ｍｍ试板坡口加工成Ｘ型，各试板坡口尺寸
及焊接顺序，见图１所示，焊前对待焊坡口进行渗透
检验，焊完第１、２层后，对试板进行清根并进行渗透
检验，检验后继续焊完第３层，焊后对焊缝进行渗透
检验和射线检验。
２０ｍｍ焊条电弧焊试板 ２０ｍｍ埋弧焊试板
６０。±
６０±５
匿
６０＿＋５
匿
６０￣＋５￣
５０ｍｍ焊条电弧焊试板 ５０ｍｍ埋弧焊试板
图１ 试板坡口尺寸及焊接顺序
焊条电弧焊和埋弧焊的工艺参数见表３所示。
４２
表３焊接工艺参数
焊接 焊接材料 电流 电压
电流形 电流范 焊接速度
方法 牌号 规格 式极性 围（Ａ） （Ｖ） （ｍｍ／ｍｉｎ）
焊条电 Ｅ３Ｏ８Ｌ
Ｏ３．２ 直流 ８０～ ２Ｏ
～
反接 １ｌＯ
２５ １１０～１５０
弧焊 １６ 直流 １ＯＯ～
Ｄ４．０ 反接 １６Ｏ ２Ｏ～２５ １１０～１５０
ＨＲ３０８Ｌ Ｏ４．０ 直流 ４８Ｏ
～
埋弧焊 １０～８Ｏ ２８～３６ ４５０～５８Ｏ
ＳＪ６０１Ｈ 目 反接 ５５Ｏ
４ 试验结果
４．１无损检测
焊接完毕后，对４副试板进行外观检查，焊缝表
面成形良好，无任何缺陷。分别按ＲＣＣ—Ｍ￥７７１４．１
和ＲＣＣ—Ｍ￥７７１４．３对焊缝进行渗透检验和射线检
验，检验结果均合格。
４．２破坏性试验
无损检验合格后，分别对４副试板进行熔敷金
属化学成分分析，见表４所示。成分中的Ｃ、Ｓ、Ｐ含
量均较低，符合优质焊材的要求。同表１中母材的
化学含量成分比较，４副试板的熔敷金属化学成分
基本与母材化学成分一致。
表４熔敷金属化学成分 （％）
２０ ｍｍ ２０ ｍｍ ５０ ｍｍ ５０ ｍｍ
项目
（Ｅ３０８Ｉ 一１６） （ＨＲ３０８Ｌ） （Ｅ３０８Ｉ １６） （ＨＲ３０８Ｌ）
Ｃ ０．０１６ Ｏ．Ｏ１４ Ｏ．Ｏ１５ Ｏ．Ｏ１２
Ｍｎ １．７ １．４８ １．１８ １．４５
Ｓ Ｏ．Ｏ１０ ０．００９ ０．００８ Ｏ．Ｏ１Ｏ
Ｐ ０．Ｏ２１ ０．０２０ Ｏ．Ｏ１８ Ｏ．Ｏ１９
Ｍｏ ０．Ｏ２２ Ｏ．Ｏ３１ Ｏ．Ｏ２２ Ｏ．Ｏ２４
Ｓｉ Ｏ．８２ Ｏ．４２ Ｏ．５７ Ｏ．４１
Ｃｒ １９．９２ １９．１５ １９．５１ １９．２９
Ｎｉ １Ｏ．２６ ９．７９ １Ｏ．５１ １０．１６
Ｃ０ Ｏ．Ｏ１９ ０．Ｏ４３ Ｏ．Ｏ１９ Ｏ．Ｏ３３
Ｎ Ｏ．Ｏ７２ ０．０５０ Ｏ．Ｏ９０ ０．０４８
再对４副试板焊缝组织进行金相分析，均为奥
氏体＋ 铁素体双相组织。奥氏体不锈钢焊缝中含
有一定量６铁素体，可有效防止晶问腐蚀、热裂纹等
缺陷，ＲＣＣ—Ｍ标准中要求奥氏体不锈钢焊缝中
铁素体含量为５ ～１５ 。通过计算并结合
核电站控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９－１０焊接技术 电站辅机总第１１８期（２０１１ Ｎｏ．３）
表８ ２０ｍｍ埋弧焊试板力学性能
ＤＥＬＯＮＧ图得出各试板焊缝中６铁素体含量，具体
数据见表５所示，可以看出各个试板焊缝中 铁素
０＂ｏ ２ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
体含量均满足标准要求。
表５ ６铁索体含量
２０ ｍｍ ２０ ｍｍ ５０ ｍｍ ５０ ｍｍ
焊条电弧焊 埋弧焊 焊条电弧焊 埋弧焊
９．２ ７．６ ５ ７．６
根据Ｒｃｃ—Ｍ附录ＳＩ６００晶间腐蚀试验要求，
对４副试板焊缝进行晶问腐蚀试验，结果表明，４副
试板焊缝均无晶间腐蚀，具有良好的抗晶问腐蚀能
力。
根据ＲＣＣ—Ｍ标准列出了力学性能考核项目
及合格要求，见表６所示。将考核接头拉伸、弯曲、
冲击性能，焊缝金属常温和高温拉伸性能，以及热影
响区冲击性能，其中５０ｍｍ试板要求从焊缝表面和
根部分别取样进行冲击试验。
按照表６要求，对４副试板分别进行力学性能
试验，具体数据见表７～表１Ｏ。从表７～表１Ｏ中可
见，控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０采用焊条电弧焊和埋
弧焊，焊接接头均具有良好的综合力学性能，与表６
中ＲＣＣ—Ｍ要求的标准值比较，４副试板的力学性
能均远远高于标准值，完全满足母材的力学性能要
求。
表６力学性能考核项目及合格要求
位置 ｄｂ ｄＯ ２ ８／ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
ｄ一１８Ｏ。
／ＭＰａ ／ＭＰａ （室温） Ｄ
一
４Ｔ
接头 ≥平均≥６Ｏ
５２０ ｝ ｆ 单个≥
４２
焊 室温 ≥５２０ ≥２１０ ≥２５ ｆ 无裂纹
缝 ３５０℃ ｜ ≥１２５ ｛ ｛
热影响
区 ｆ ｆ ｆ
平均≥６Ｏ
单个≥
４２
表７ ２０ｍｍ焊条电弧焊试板力学性能
８｜ Ａ ／Ｊ 弯曲性能
Ｏ＇ｂ 。２
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ （室温）
口一１８Ｏ。
Ｄ
一
４Ｔ
２６９，２１６，
接头 ６５５，６５０ ｜ ｆ
ｌ８３
焊 室温 ６５Ｏ ５４０ ３４ ｝ 无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｝ ４１５ ｜ ｆ
热影响区 ｜ ｜ ｆ ９４，１０２，
１Ｏ９
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ
８ｆ％
（室温）
口一１８０。
Ｄ
一４Ｔ
接头 ６１０，６２０ ｆ ｆ １２４，１０４，１０８
焊 室温 ５７５ ４１１ ４０．５ ｆ 无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｛ ３ＯＯ ｆ ｊ
热影响区 ｛ ｝ ｆ ２１６，２９０，２９０
表９ ５０ ｍｍ焊条电弧焊试板力学性能
ａｂ ０＂ｏ ２ Ａ 姐 弯曲性能
位置 ／ＭＰ
ａ ／ＭＰａ
８ｆ％
（室温）
ｄ一１８Ｏ。
Ｄ
一４Ｔ
表层２５７，２９０，２９０
接头 ６３５，６３０ ｝ ｜
根部２９０，２５２，２９０
焊 室温 ５７Ｏ ４５２ ４３ ｆ 无裂纹
缝 ３５０℃ ｝ ３２５ ｝ ｝
表层１００，９６，９６
热影响区 ｛ ｉ ｆ 根部
９８，９４，９６
表１０ ５０ｍｍ埋弧焊试板力学性能
位置 ０＂ｏ ２ ８ｆ％ Ａ ／】 弯曲性能
ａ一１８０。
／ＭＰａ ／ＭＰａ （室温） Ｄ
一４Ｔ
表层１０４，９８，９９
接头 ６Ｏ５，６０５ ｆ
根部１０８，１００，１２４
焊 室温 ５６Ｏ ４３２ ４４．５ ｊ无裂纹
缝 ３５Ｏ℃ ｊ ２７０ ｝ ｜
热影响区 ｝ ｆ Ｉ 表层２９０，２９０，２９０
根部２９０，２９０，２９０
５ 结 语
通过对控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０焊接特点的分
析，并进行了焊接试验，采用合理的焊接材料、坡口
型式和焊接工艺参数，焊缝的成形良好，焊接接头具
有良好的综合力学性能和抗晶间腐蚀能力，完全符
合母材的性能要求。控氮不锈钢Ｚ２ＣＮ１９—１０焊条
电弧焊和埋弧焊工艺的试验成功，为相关核电产品
的焊接制造提供了可借鉴的经验。
参考文献：
［１］文燕，等．国产３０４ＮＧ控氮不锈钢应用性能研究＿Ｊ］．核动力工
程，２００７，５．
［２］陈炜．奥氏体不锈钢焊接的缺陷分析及解决办法［Ｊ］．山西焦煤
科技，２００３，６．
［３］徐文晓，徐文慧．奥氏体不锈钢容器的焊接［Ｊ］．焊接技术，
２０Ｏ６，１ Ｏ．
４３