2024年5月25日发(作者：过南晴)
第
11
卷第
4
期
1997
年
12
月
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
JournalofEastChinaShipbuildingInstitute
Vol.11No.4
Dec.1997
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的
失效机理分析
邹家生 韩逸生
(
华东船舶工业学院焊接与材料系 江苏 镇江
212003
)
摘要
:
本文以
X
射线衍射结构分析的方法
,
分析了用氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金
(
以
6063
为例
)
时钎剂的失效机理。
Mg
和钎剂的相互作用一方面产生了高熔点的
KMgF
3
、
MgG
2
等产物
,
另一方
面使钎剂的有效成分减少
,
结果使钎剂的熔点升高
,
流动性下降
,
活性降低
,
从而导致钎剂部分甚
至全部失效。
关键词
:
铝合金
;
失效机理
/
钎剂
中图法分类号
:TG425.2
含
Mg
铝合金采用氯化物钎剂钎焊时
,
当含
Mg<1.5%,
钎焊性能尚好。当含
Mg
≥
2.5%
时
,
就无法钎焊。而用氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时
,
当
Mg
的含量达到
0.5%
以上
,
钎焊就
会产生困难
[1]
。本文以
6063
铝合金
(
Mg
为
0.7wt%
)
为例
,
采用
X
射线结构分析的方法
,
对
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理进行了研究
,
以期能找出钎焊性能恶化的原因。
1
试验及结果
试验母材为
L
2
纯铝和
6063
铝合
金
,
钎料为
Al
2
11.7Si
2
Sr
。试验中使用
了三种氟化物钎剂
,
其化学成份
(
K
+
/Al
+
)
和
X
射线结构分析结果见表
1
。钎焊性试验采用“
T
”型接头试验
,
试
样的形状、尺寸和装配见图
1
。试验在
N
2
气保护中或空气炉中进行
,
钎焊温度
610
℃
,
保温
3min,
试验结果见表
2
。
钎剂
表
1
钎剂的成分和相结构
组成
(
K
+
/Al
+
)
相结构
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
多
)
KAlF
4
(
少
)
K
3
AlF
6
(
少
)
KF
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
21.8096
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
少
)
K
3
ALF6
(
少
)
AlF
3
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
少
)
11.9175
试验结果表明
:
氟化物钎剂在相
同条件下钎焊
6063
铝合金和钎焊纯铝
31.6693
收稿日期
:1997
—
04
—
02
邹家生 男
1965
年生 讲师
船舶行业基金项目
58
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
1997
年
时相比
,
钎料填缝长度减短
,
表面质量恶化
,
气孔倾向增大。显然
,
导致这些结果的因素是母材
合金成分的变化。母材合金成分的变化对钎剂的去膜和失效、合金元素的过渡以及表面氧化
层的组织均有影响。本文主要讨论和研究母材合金成份对钎剂失效机理的影响。
图
1
“
T
”型接头尺寸
表
2
“
T
”型接头试验结果
母 材
纯铝
6063
1
号钎剂
N
2
气保护
2
号钎剂大气
100mm
3
号钎剂
N
2
气保护
80
～
100mm
填缝长度
表面质量
填缝长度
表面质量
60mm
良好
0
良好
60mm
钎料能铺展但不填缝成形良好但表面有气孔
良好
50
～
90mm
成形差
,
表面有气孔
2
氟化物钎剂失效机理研究
Al
2
Mg
合金在热处理加热时
,
其表面形成富
Mg
的氧化层
,
而材料整体的
Mg
贫化。氧化
层组织主要为
MgO
和
Al
2
MgO
4
[2]
。
6063
铝合金和纯铝相比
,
所添加的主要合金元素为
Mg
、
Si
、
Mg
在合金表面的富集
,
除了与温度、浓度有关外
,
与氧的亲和力也是个重要因素。
500
℃
时
,Mg
、
Al
、
Si
与
1
摩尔氧化合时的标准生成自由能为
-1071
、
-945
、
-735kJ/molO
2
,
这说明
在高温时
,6063
中的合金元素
Mg
必然富集在表面。关于
Mg
对钎焊产生不利影响已有文献
报导
[3]
,
但
Mg
和氟化物的相互作用机理以及钎剂的失效机理目前尚不清楚。氟化物钎剂在
钎焊纯铝和
LF21
时其失效原因主要是由于保护气中水蒸汽和
O
2
的作用
[4]
,
在钎焊
6063
时
,
这两种作用依然存在
,
但合金元素
Mg
必然也和钎剂发生了相互作用
,
导致钎剂更严重地失
效。
2.1
Mg
和氟化物钎剂的相互作用
为了考察
Mg
和氟化物钎剂的相互作用
,
在
6063
平板试样上分别均匀涂覆一层
1
号和
2
号钎剂
,
置于
N
2
气保护炉中
,
加热至
610
℃
,
保温
3
分钟
,
出炉冷却以后对残渣进行
X
射线结
构分析
,
结果见表
3
。根据谱线的强度
,
可以大致判断一下其组成的多少
,
残渣中以
K
3
AlF
6
为
主
,MgF
2
其次
,
而
KAlF
4
在
(
1
号钎剂残渣中没有
,KMgF
3
少量
,KAlO
2
微量。根据钎剂在高
温和母材作用前后的组成变化
,
可以推断其作用机理。水蒸汽和钎剂中
KAlF
6
的作用依然存
在
(
KAlF
6
+2H
2
O=KAlO
2
+2KF+4HF
)
。
第
4
期邹家生等
:
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理分析
表
3
X
射线衍射结构分析
59
钎 剂
原始钎剂
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
多
)
KAlF
4
(
少
)
K
3
AlF
6
(
少
)
KF
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
K
3
AlF
6
(
少
)
1
2
K
2
AlF
5
・
H
2
O
(
少
)
AlF
3
(
微
)
相 结 构
钎剂残渣
K
3
AlF
6
(
多
)
MgF
2
(
少
)
KMgF
3
(
少
)
KAlO
2
(
微
)
K
3
AlF
6
(
多
)
MgF
2
(
少
)
ΚΑ
lF
4
(
少
)
KMgF
3
(
少
)
K
2
AlO
2
(
微
)
母材表面
Al
MgO
Mg
2
SiMgAl
2
O
4
Al
MgO
Mg
2
Si
MgAl
2
O
4
残渣中检测到
KAlO
2
的存在证实了这一点。由于残渣中存在
KMgF
3
相
,
因此下列反应
:
KAlF
4
+Mg
→
KMgF
3
+K
3
AlF
6
可能存在。从残渣和原始组成的对比中知道
,K
3
AlF
6
增多
,KAlF
4
减少
(
1
号钎剂甚至完全没
有
)
也证实了上述反应的进行。
残渣中的
MgF
2
产生机理可能是当钎剂去除氧化膜后
,
在氧化膜与基体金属的过渡区
,
存
在尚未脱离金属晶格结点的
Mg
++
,
它吸附熔融钎剂中的
F
-
而形成
MgF
2
。
MgF
2
和
AlF
3
的
标准吉布斯生成自由能分别为
-1049
和
-820kJ/molF
2
,
因此
,
经钎剂作用后形成
MgF
2
的机
率是很大的。为了证实这种作用
,
分别在
1
、
2
号钎剂中添加微量的活性剂和
ZnF
2
,
然后使它
在
610
℃与母材相互作用分解
,
对其残渣进行了
X
射线结构分析
,
结果发现残渣的结构相均
为
KAlF
4
、
K
3
AlF
6
,
而不存在
MgF
2
、
KMgF
3
等
Mg
和钎剂相互作用的产物。说明由于钎剂中
添加了
ZnF
2
后
,
在母材和氧化膜的界面上析出液态金属层
,
阻止了钎剂和母材表面合金元素
Mg
的相互作用
,
从而不能产生
MgF
2
、
KMgF
3
相。这从反面证实了
MgF
2
的产生机理。
2.2
温度对
Mg
和钎剂相互作用的影响
为了考察母材中合金元素
Mg
和钎剂的相互作用与温度的关系
,
将涂上
1
、
2
号钎剂的
6063
平板试样置于马弗炉中
,
并分别加热至
600
℃、
610
℃、
620
℃
,
保温
3min,
出炉冷却以后
对残渣进行
X
射线衍射结构分析
,
结果见表
4
。
表
4
1
、
2
号钎剂在不同温度下与母材作用后的残渣结构
钎 剂
620
℃
KAlF
4
1
K
3
AlF
6
M
9
F
2
KAlF
4
2
K
3
AlF
6
MgF
2
残渣结构
600
℃
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
K
3
AlF
6
KAlF
4
MgF
2
KMgF
3
610
℃
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
KAlF
4
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
从结果分析
,
在
600
℃的残渣中均不存在
KMgF
3
,
而在
610
℃、
620
℃的残渣中均存在
KMgF
3
,
且
1
号钎剂在
610
℃、
620
℃作用后的残渣中均不存在
KAlF
4
,
故可推断
Mg
与
KAlF
4
之间的反应在
600
℃时还没有进行
,
到温度高于
610
℃时
,
该反应才进行
,
但
MgF
2
在任何温
度下均会产生。
60
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
1997
年
2.3
氟化物钎剂失效机理分析
氟化物钎剂共晶点的
K
+
/Al
+
值为
1.7678
。根据图
2,1
号钎剂的成分偏向高熔点的
K
3
AlF
6
侧
,2
号钎剂接近共晶成分
,3
号钎
剂偏向低熔点的
KAlF
4
侧。
对于
1
号钎剂由于成分偏向
K
3
AlF
6
侧
,
所以其熔点较高
,
在钎焊纯铝时
,
其活性亦是
最差。在钎焊
6063
时
,
由于钎剂和
Mg
的相
互作用
,
将使钎剂极易失效
,
特别是当钎焊温
度高于
610
℃时
,Mg
和
KAlF
4
被消耗掉。由
相图可知
,
随着
KAlF
4
的减少
,
将使钎剂熔点
急剧升高
,
两方面综合作用的结果使该钎剂
在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
钎剂流动
性极差
,
无法填缝成形
,
且钎剂极易失效。
接近共晶成分的
2
号钎剂由于熔点低
,
流
动性好
,
在钎焊纯铝时
,
即使在大气条件下仍
有很好的活性。但在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
由于钎剂和
Mg
的相互作用
,
当钎焊
温度高于
610
℃时
,
这种作用就会消耗
KAlF
4
,
亦会使钎剂熔点升高
,
活性降低
,
所以
高温易失效。
图
2
KF
2
AlF
3
系相图
[5]
成分偏向
KAlF
4
侧的
3
号钎剂和
2
号钎
剂相比
,
其本身熔点的升高和流动性的降低不剧烈
,
因此在气保护条件下钎焊纯铝时
,
仍有较
好的活性。在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
钎剂和
Mg
的相互作用产生高熔点的
MgF
2
、
KMgF
3
等将会对钎剂的活性产生不利作用
,
但当钎焊温度高于
610
℃时
,Mg
和
KAlF
4
反应
,
使
KAlF
4
减少
,
反而会降低钎剂的熔点。两方面综合作用的结果
,
将使钎剂在高温时流动性
的降低不会很剧烈
,
并能延长其活性期。所以
3
号钎剂在钎焊
6063
铝合金“
T
”型接头试样
时
,
钎料往往能从正面流到末端后
,
再绕到反面往回流。
3
结 论
1
)
氟化物钎剂在钎焊含
Mg
铝合金时比钎焊纯铝时更易失效。
2
)
氟化物钎剂在钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理
,
主要是
Mg
和钎剂的相互作用
,
一方面
产生了
MgF
2
、
KMgF
3
等高熔点产物
,
另一方面使钎剂的有效成分减少。
3
)
Mg
和
KAlF
4
之间的反应和温度有关
,
温度高于
610
℃时
,
该反应才能进行。
第
4
期邹家生等
:
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理分析
参考文献
61
1
川濑宽
.
2024年5月25日发(作者：过南晴)
第
11
卷第
4
期
1997
年
12
月
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
JournalofEastChinaShipbuildingInstitute
Vol.11No.4
Dec.1997
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的
失效机理分析
邹家生 韩逸生
(
华东船舶工业学院焊接与材料系 江苏 镇江
212003
)
摘要
:
本文以
X
射线衍射结构分析的方法
,
分析了用氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金
(
以
6063
为例
)
时钎剂的失效机理。
Mg
和钎剂的相互作用一方面产生了高熔点的
KMgF
3
、
MgG
2
等产物
,
另一方
面使钎剂的有效成分减少
,
结果使钎剂的熔点升高
,
流动性下降
,
活性降低
,
从而导致钎剂部分甚
至全部失效。
关键词
:
铝合金
;
失效机理
/
钎剂
中图法分类号
:TG425.2
含
Mg
铝合金采用氯化物钎剂钎焊时
,
当含
Mg<1.5%,
钎焊性能尚好。当含
Mg
≥
2.5%
时
,
就无法钎焊。而用氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时
,
当
Mg
的含量达到
0.5%
以上
,
钎焊就
会产生困难
[1]
。本文以
6063
铝合金
(
Mg
为
0.7wt%
)
为例
,
采用
X
射线结构分析的方法
,
对
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理进行了研究
,
以期能找出钎焊性能恶化的原因。
1
试验及结果
试验母材为
L
2
纯铝和
6063
铝合
金
,
钎料为
Al
2
11.7Si
2
Sr
。试验中使用
了三种氟化物钎剂
,
其化学成份
(
K
+
/Al
+
)
和
X
射线结构分析结果见表
1
。钎焊性试验采用“
T
”型接头试验
,
试
样的形状、尺寸和装配见图
1
。试验在
N
2
气保护中或空气炉中进行
,
钎焊温度
610
℃
,
保温
3min,
试验结果见表
2
。
钎剂
表
1
钎剂的成分和相结构
组成
(
K
+
/Al
+
)
相结构
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
多
)
KAlF
4
(
少
)
K
3
AlF
6
(
少
)
KF
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
21.8096
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
少
)
K
3
ALF6
(
少
)
AlF
3
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
少
)
11.9175
试验结果表明
:
氟化物钎剂在相
同条件下钎焊
6063
铝合金和钎焊纯铝
31.6693
收稿日期
:1997
—
04
—
02
邹家生 男
1965
年生 讲师
船舶行业基金项目
58
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
1997
年
时相比
,
钎料填缝长度减短
,
表面质量恶化
,
气孔倾向增大。显然
,
导致这些结果的因素是母材
合金成分的变化。母材合金成分的变化对钎剂的去膜和失效、合金元素的过渡以及表面氧化
层的组织均有影响。本文主要讨论和研究母材合金成份对钎剂失效机理的影响。
图
1
“
T
”型接头尺寸
表
2
“
T
”型接头试验结果
母 材
纯铝
6063
1
号钎剂
N
2
气保护
2
号钎剂大气
100mm
3
号钎剂
N
2
气保护
80
～
100mm
填缝长度
表面质量
填缝长度
表面质量
60mm
良好
0
良好
60mm
钎料能铺展但不填缝成形良好但表面有气孔
良好
50
～
90mm
成形差
,
表面有气孔
2
氟化物钎剂失效机理研究
Al
2
Mg
合金在热处理加热时
,
其表面形成富
Mg
的氧化层
,
而材料整体的
Mg
贫化。氧化
层组织主要为
MgO
和
Al
2
MgO
4
[2]
。
6063
铝合金和纯铝相比
,
所添加的主要合金元素为
Mg
、
Si
、
Mg
在合金表面的富集
,
除了与温度、浓度有关外
,
与氧的亲和力也是个重要因素。
500
℃
时
,Mg
、
Al
、
Si
与
1
摩尔氧化合时的标准生成自由能为
-1071
、
-945
、
-735kJ/molO
2
,
这说明
在高温时
,6063
中的合金元素
Mg
必然富集在表面。关于
Mg
对钎焊产生不利影响已有文献
报导
[3]
,
但
Mg
和氟化物的相互作用机理以及钎剂的失效机理目前尚不清楚。氟化物钎剂在
钎焊纯铝和
LF21
时其失效原因主要是由于保护气中水蒸汽和
O
2
的作用
[4]
,
在钎焊
6063
时
,
这两种作用依然存在
,
但合金元素
Mg
必然也和钎剂发生了相互作用
,
导致钎剂更严重地失
效。
2.1
Mg
和氟化物钎剂的相互作用
为了考察
Mg
和氟化物钎剂的相互作用
,
在
6063
平板试样上分别均匀涂覆一层
1
号和
2
号钎剂
,
置于
N
2
气保护炉中
,
加热至
610
℃
,
保温
3
分钟
,
出炉冷却以后对残渣进行
X
射线结
构分析
,
结果见表
3
。根据谱线的强度
,
可以大致判断一下其组成的多少
,
残渣中以
K
3
AlF
6
为
主
,MgF
2
其次
,
而
KAlF
4
在
(
1
号钎剂残渣中没有
,KMgF
3
少量
,KAlO
2
微量。根据钎剂在高
温和母材作用前后的组成变化
,
可以推断其作用机理。水蒸汽和钎剂中
KAlF
6
的作用依然存
在
(
KAlF
6
+2H
2
O=KAlO
2
+2KF+4HF
)
。
第
4
期邹家生等
:
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理分析
表
3
X
射线衍射结构分析
59
钎 剂
原始钎剂
K
2
AlF
5
.H
2
O
(
多
)
KAlF
4
(
少
)
K
3
AlF
6
(
少
)
KF
(
微
)
KAlF
4
(
多
)
K
3
AlF
6
(
少
)
1
2
K
2
AlF
5
・
H
2
O
(
少
)
AlF
3
(
微
)
相 结 构
钎剂残渣
K
3
AlF
6
(
多
)
MgF
2
(
少
)
KMgF
3
(
少
)
KAlO
2
(
微
)
K
3
AlF
6
(
多
)
MgF
2
(
少
)
ΚΑ
lF
4
(
少
)
KMgF
3
(
少
)
K
2
AlO
2
(
微
)
母材表面
Al
MgO
Mg
2
SiMgAl
2
O
4
Al
MgO
Mg
2
Si
MgAl
2
O
4
残渣中检测到
KAlO
2
的存在证实了这一点。由于残渣中存在
KMgF
3
相
,
因此下列反应
:
KAlF
4
+Mg
→
KMgF
3
+K
3
AlF
6
可能存在。从残渣和原始组成的对比中知道
,K
3
AlF
6
增多
,KAlF
4
减少
(
1
号钎剂甚至完全没
有
)
也证实了上述反应的进行。
残渣中的
MgF
2
产生机理可能是当钎剂去除氧化膜后
,
在氧化膜与基体金属的过渡区
,
存
在尚未脱离金属晶格结点的
Mg
++
,
它吸附熔融钎剂中的
F
-
而形成
MgF
2
。
MgF
2
和
AlF
3
的
标准吉布斯生成自由能分别为
-1049
和
-820kJ/molF
2
,
因此
,
经钎剂作用后形成
MgF
2
的机
率是很大的。为了证实这种作用
,
分别在
1
、
2
号钎剂中添加微量的活性剂和
ZnF
2
,
然后使它
在
610
℃与母材相互作用分解
,
对其残渣进行了
X
射线结构分析
,
结果发现残渣的结构相均
为
KAlF
4
、
K
3
AlF
6
,
而不存在
MgF
2
、
KMgF
3
等
Mg
和钎剂相互作用的产物。说明由于钎剂中
添加了
ZnF
2
后
,
在母材和氧化膜的界面上析出液态金属层
,
阻止了钎剂和母材表面合金元素
Mg
的相互作用
,
从而不能产生
MgF
2
、
KMgF
3
相。这从反面证实了
MgF
2
的产生机理。
2.2
温度对
Mg
和钎剂相互作用的影响
为了考察母材中合金元素
Mg
和钎剂的相互作用与温度的关系
,
将涂上
1
、
2
号钎剂的
6063
平板试样置于马弗炉中
,
并分别加热至
600
℃、
610
℃、
620
℃
,
保温
3min,
出炉冷却以后
对残渣进行
X
射线衍射结构分析
,
结果见表
4
。
表
4
1
、
2
号钎剂在不同温度下与母材作用后的残渣结构
钎 剂
620
℃
KAlF
4
1
K
3
AlF
6
M
9
F
2
KAlF
4
2
K
3
AlF
6
MgF
2
残渣结构
600
℃
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
K
3
AlF
6
KAlF
4
MgF
2
KMgF
3
610
℃
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
KAlF
4
K
3
AlF
6
MgF
2
KMgF
3
从结果分析
,
在
600
℃的残渣中均不存在
KMgF
3
,
而在
610
℃、
620
℃的残渣中均存在
KMgF
3
,
且
1
号钎剂在
610
℃、
620
℃作用后的残渣中均不存在
KAlF
4
,
故可推断
Mg
与
KAlF
4
之间的反应在
600
℃时还没有进行
,
到温度高于
610
℃时
,
该反应才进行
,
但
MgF
2
在任何温
度下均会产生。
60
华 东 船 舶 工 业 学 院 学 报
1997
年
2.3
氟化物钎剂失效机理分析
氟化物钎剂共晶点的
K
+
/Al
+
值为
1.7678
。根据图
2,1
号钎剂的成分偏向高熔点的
K
3
AlF
6
侧
,2
号钎剂接近共晶成分
,3
号钎
剂偏向低熔点的
KAlF
4
侧。
对于
1
号钎剂由于成分偏向
K
3
AlF
6
侧
,
所以其熔点较高
,
在钎焊纯铝时
,
其活性亦是
最差。在钎焊
6063
时
,
由于钎剂和
Mg
的相
互作用
,
将使钎剂极易失效
,
特别是当钎焊温
度高于
610
℃时
,Mg
和
KAlF
4
被消耗掉。由
相图可知
,
随着
KAlF
4
的减少
,
将使钎剂熔点
急剧升高
,
两方面综合作用的结果使该钎剂
在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
钎剂流动
性极差
,
无法填缝成形
,
且钎剂极易失效。
接近共晶成分的
2
号钎剂由于熔点低
,
流
动性好
,
在钎焊纯铝时
,
即使在大气条件下仍
有很好的活性。但在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
由于钎剂和
Mg
的相互作用
,
当钎焊
温度高于
610
℃时
,
这种作用就会消耗
KAlF
4
,
亦会使钎剂熔点升高
,
活性降低
,
所以
高温易失效。
图
2
KF
2
AlF
3
系相图
[5]
成分偏向
KAlF
4
侧的
3
号钎剂和
2
号钎
剂相比
,
其本身熔点的升高和流动性的降低不剧烈
,
因此在气保护条件下钎焊纯铝时
,
仍有较
好的活性。在钎焊含
Mg
铝合金
(
如
6063
)
时
,
钎剂和
Mg
的相互作用产生高熔点的
MgF
2
、
KMgF
3
等将会对钎剂的活性产生不利作用
,
但当钎焊温度高于
610
℃时
,Mg
和
KAlF
4
反应
,
使
KAlF
4
减少
,
反而会降低钎剂的熔点。两方面综合作用的结果
,
将使钎剂在高温时流动性
的降低不会很剧烈
,
并能延长其活性期。所以
3
号钎剂在钎焊
6063
铝合金“
T
”型接头试样
时
,
钎料往往能从正面流到末端后
,
再绕到反面往回流。
3
结 论
1
)
氟化物钎剂在钎焊含
Mg
铝合金时比钎焊纯铝时更易失效。
2
)
氟化物钎剂在钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理
,
主要是
Mg
和钎剂的相互作用
,
一方面
产生了
MgF
2
、
KMgF
3
等高熔点产物
,
另一方面使钎剂的有效成分减少。
3
)
Mg
和
KAlF
4
之间的反应和温度有关
,
温度高于
610
℃时
,
该反应才能进行。
第
4
期邹家生等
:
氟化物钎剂钎焊含
Mg
铝合金时的失效机理分析
参考文献
61
1
川濑宽
.