2024年5月31日发(作者：碧鸿德)
总第１８８期
２０１２年１０月
南方金属
Ｓｕｍ．１８８
ＳＯＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ
０ｃｔｏｂｅｒ ２０１２
文章编号：１００９—９７００（２０１２）０５—００４１～０４
莱钢３ ２００ ｍ３高炉计划休风恢复操作生产实践
邱国兴，董征科
（莱芜钢铁集团银山型钢炼铁厂，山东莱芜２７１ｌＯ４）
摘要：根据生产的安排，莱钢３号３ ２００ ｍ。高炉进行了近１６ ｈ的休风检修工作，通过优化休复风方案，合理控制
各项操作参数，复风８ ｈ后快速恢复到正常生产水平，取得良好效果．
关键词：大型高炉；检修；复风
中图分类号：ＴＦ ５４４．７ 文献标识码：Ｂ
Ｒｅｂｌｏｗｉｇ ｏｆ ｔｈｅ ３２００ｍ ＢＦ ｏｆ ＬａｉＳｔｅｅｌ ａｆｔｅｒ ａ ｓｃｈｅｄｕｌｅｄ ｂｌｏｗｉｎｇ ｄｏｗｎ
ＱＩＵ Ｇｕｏ－ｘｉｎｇ，ＤＯＮＧ Ｚｈｅｎｇ—ｋｅ
（Ｉｒｏｎｍａｋｉｎｇ ｐｌａｎｔ ｏｆ Ｌａｉｗｕ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｌａｉｗｕ ２７１１０４，Ｓｈａｎｄｏｎｇ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｓｃｈｅｄｕｌｅ，ａ ｂｌｏｗｉｎｇ—ｄｏｗｎ ｆｏｒ １６ ｈｏｕｒｓ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ａｔ ｔｈｅ ３２００ｍ ＢＦ ｏｆ ＬａｉＳｔ—
ｅｅ１．Ｂｙ ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ ｔｈｅ ｂｌｏｗｉｎｇ－ｄｏｗｎ ａｎｄ ｒｅ—ｂｌｏｗｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｖａｒｉａｂｌｅｓ．ｉｔ ｔｏｏｋ ｏｎｌｙ
８ ｈｏｕｒｓ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｅ—ｂｌｏｗｉｎｇ ｔｏ ｒｅｔｕｒｎ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｏ ｉｔｓ ｎｏｒｍａｌ ｌｅｖｅｌｓ．Ｇｏｏｄ ｂｅｎｅｆｉｔｓ ｗｅｒｅ ａｔｔａｉｎｅｄ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ（ＢＦ）；ｐｌａｎｎｅｄ ｂｌｏｗｉｎｇ ｄｏｗｎ；ｒｅ－ｂｌｏｗｉｎｇ
莱钢型钢炼铁厂３号３ ２００ ｍ 高炉设有４个铁
口，３６个风口，炉体采用全冷却壁的薄内衬结构，
炉缸、炉底为炭砖一陶瓷杯结构．采用皮带上料、ＰＷ
并罐无钟炉顶，干法布袋除尘，环保ＩＮＢＡ渣粒化处
理系统．该高炉于２ ０１０年３月１８日投人生产，点
出了近年来大型高炉快速开炉达产的新业绩．
根据生产安排，高炉于２０１１年６月２０日进行
了近１６ ｈ的检修．通过制定科学的休风方案、细化
管理和责任落实到班组等措施，使得计划检修休风
后的炉况在８ ｈ内得到了快速恢复．休风前，高炉主
要参数及指标如表１． 火后仅用４ ｄ利用系数达到２．０ ｔ／（ｍ ・ｄ），实现了
快速高效达产．４月１８ １３实现低成本本月达产，创
表ｌ ３ ２００ ｍ 高炉休风前主要操作参数及指标
１休风前期准备工作
１．１休风料的投放
罐，按正常焦炭角度布料．休风后净焦位置到炉腰下
部．共计加焦４４．４ ｔ．休风料组成如表２所示．
表２休风料的组成
１）休风前负荷偏轻故未调整焦炭负荷．
２）休风前４ ｈ铁水［Ｓｉ］按０．７％计算，将碱度由
１．２６调为１．２０．２０批后调整回正常碱度１．２６．
３）加净焦３罐，１：３０加第一罐，按正常焦炭角
度布料，２：３０加第二罐１０ ｔ（布中心），３：３０加第三
收稿日期：２０１２～Ｏ１—０６
１．２休风前的点检和工具准备
休风前对所有冷却设备进行检漏，以杜绝休风
作者简介：邱国兴（１９８５一），男，２００８年毕业于东北大学 台金工程专业，助理工程师
４２
南方金属
Ｓ０ＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ ２０１２年第５期
期间向炉内漏水的现象．休风前一天准备好堵泥及
堵耙和最后一炉铁堵口专用的炮泥．清理了炉顶煤
气风罩的积油、杂物．休风前，将烧结矿仓的仓位控
制到１／２左右，休风后空出槽下称斗以备检修．
１．３保证足够的热量及出尽渣铁
１）选择合适的炉温．高炉炉温太低休风，容易
造成风口灌渣，对于高炉炉况的快速恢复极为不利．
休风前最后一炉铁，［Ｓｉ］控制在０．６％一０．７％，物理
热大于１ ５１０℃，保证了良好的渣铁流动性，同时可
以保证送风后炉缸有足够的热量，便于高炉在较短
的时间内恢复到正常状态．
２）休风前出净渣铁，是高炉快速恢复的必要条
件．渣铁出不净，休风易灌风口，炉缸下部空间腾不
出来，焦炭不能及时填充，不利于快速复风．为了出
净渣铁，在休风前要求炉前使用６５转头．出净渣铁
的标志是：和理论出渣铁量相当；铁口见喷煤气，渣
铁从铁口喷至撇渣器大闸前面；渣铁流变小．通过计
算夜班理论铁量１ ５９２ ｔ，估产１ ７６０ ｔ，估计渣量
１ ４１９ ｔ，炉内渣铁已出尽．
２休风操作
６月２０日５：４０打开１号铁口，６：Ｏ０下渣．６：Ｏ０
开３号铁口，打开后铁口只出渣不出铁．待两铁口来
风大喷，喷过撇渣器时，此时理论铁量基本出尽，
６：３５开始减风，风量３ ０００ ｍ ／ｒａｉｎ减风幅度先稍大
以后稍小，炉顶压力按风量／顶压＝０．０３６控制，煤
氧量相应减少．减风以铁口大喷为依据，一喷一减．
热风压力１７０ ｋＰａ时，停煤停氧．炉顶通氮气，热风
压力７０ ｋＰａ时切煤气．全面检查风口无异常后，风
机减到底后逐步用放风阀放风至零．待风压小于１０
ｋＰａ、焦炭全部堆住后，堵铁口，停止布料，７：００发出
休风信号，均匀开１／２小盖，开倒流．休风操作时间
２５ ｍｉｎ．
休风后立即拔枪，炉前风口堵泥，将风口全部密
封，防止休风期间空气进入炉内和焦炭反应，造成风
口区域焦炭变碎和生成熔融渣铁…，影响炉缸渗透
性，威胁风口安全．待风口堵好后，进行炉顶点火．稳
定后，观察料面形状有明显的平台及中心漏斗，火盆
范围较大．料面的形状说明上部布料制度没有大的
出人，合适的布料制度是恢复好炉况的基础．
３快速复风的操作
３．１复风操作
２３：３０高炉具备复风条件，所有风Ｉ：１全部捅开，
相关单位做好复风准备．高炉复风起始风量１ ３００
ｎｌ ／ｒａｉｎ，全风温作业，起始８５０℃，随着热风炉烧炉
逐步正常，风温逐步自行提高．２３：４５高炉引煤气，
２１日０：２０分风量加到４ ２００ ｍ ／ｍｉｎ，０：３０分风量
加到４ ８００ ｍ ／ｍｉｎ，０：４０风量加到５ ５００ ｍ ／ｍｉｎ，此
时料线４ ｍ，维持５ ５００ ｍ ／ｒａｉｎ的风量赶料线．
初始风量大，复风速度快．较大的初始风量利于
风口前焦炭快速燃烧，为炉料下降腾出空间，并产生
大量还原性气体和热量，加速冶炼过程．快速加风可
以确保一定的鼓风动能．３ ２００ ｍ 高炉料柱大，如果
风量小，料柱吹不起，透气性差，只会增加直接还原
反应，会导致生铁高［Ｓｉ］而渣铁物理热不足．薄壁炉
衬的特性是渣皮不容易稳住，炉型变化快，风量小，
边缘过分发展，渣皮容易脱落，炉况会有波动．因此，
在估计２ ｈ内能赶上料线的情况下，尽可能地保证
足够的风压风量．使高炉具有足够的鼓风动能，吹透
中心．加风过程如图１所示．
图１莱钢３号炉复风参数
１）复风后初始送风风量为正常风量的７０％～
８０％，控制压差不大于全压差的８０％，此时如压差小
于１５０ ｋＰａ仍可继续加风．当风量加至正常风量的
８０％，则放缓加风节奏，一方面稳定气流，另一方面，
防止炉温大幅下跌影响料尺正常动作，形成崩、悬
料．随煤粉作用，热量回升，逐步加全风量．
２）待风压稳定后，进行第二次加风，风量为正
常风量的８０％～８５％（４ ８００—５ １００ ｍ ／ｍｉｎ）．炉
顶压力提高到１４０～１４８ ｋＰａ，压差控制在１６０ ｋＰａ．
３）风压稳定后，进行第三次加风，风量加至正
常风量的９０％～９５％，炉顶压力提至１５５～１６５
ｋＰａ．第三次加风后开始富氧，富氧量为７ ０００ ｍ ／ｈ，
压差不超过１７０ ｋＰａ．
总第１８８期 邱国兴，等：莱钢３ ２００ ｒｎ 高炉计划休风恢复操作生产实践 ４３
３．２恢复富氧喷煤及出铁
３号高炉正常情况下，［Ｓｉ］在０．４％左右，炉况
恢复是否顺利，控制好炉温非常关键，煤的热滞后性
及风量由低到高的变化导致炉温变化 Ｊ．送风初
困难．高炉引煤气后开始出第一炉铁要选择大钻头，
确保渣铁流．出铁间隔原则上控制在２０ ｍｉｎ，若出现
渣铁未能及时排尽情况，则采用零间隔方式出铁，一
个铁口堵口后则立即打开另一个铁口，以确保炉缸
期，由于风量小透气性差、冶炼强度低，炉温上行．随
着炉况的恢复，风量的增加，炉温下滑，尤其是停煤
料下达，炉温滑至最低，等上部净焦下达、且煤粉作
用后，炉温上升．针对炉温的变化特点，科学合理的
大量融化与生成的渣铁尽快排出，确保有效消除风
口破损，实现煤气流的合理重建、炉料均匀下降，加
快炉况恢复进程．
３．３复风后炉况表现
加风量、喷煤和富氧，有效控制炉温从而加快恢复进
休风前最后一罐料是焦炭，复风前料线４ ｍ，检
程．复风后出铁情况如表３所示．
表３ ３ ２００ ｍ 高炉复风后出铁情况
炉次Ｗ（Ｓｉ） 铁水温度／ｏＣ 出铁时
２０ ｍｉｎ 下渣后 堵口前 间／ｍｉｎ
１）及时送煤操作．风量达到一定水平（全风量
的４０％即２ ４００ ｍ ／ｍｉｎ），要及时送煤．送煤后，一是
利于降低煤气粘度，增加穿透性，强化气流（煤比越
高越明显）；另一方面，及时补偿热量，利于料尺均
匀动作及后续加风强化．在炉况可以接受的情况下，
复风后迅速喷煤并将煤比控制在正常煤比的１．２～
１．３倍，补偿损失的热量．
２）适当富氧．富氧能够有效地提高风口理论燃
烧温度，进而提高炉缸温度．富氧鼓风能提高炉缸煤
气温度，使单位体积煤气具有较多的热量，有利于提
高渣、铁温度．但是富氧量可低予正常水平 ｊ．富氧
提高了煤粉燃烧率，减少炉缸煤气体积，改善料柱的
透气性．富氧比正常少，主要为了控制冶炼强度，以
避免复风后第２炉铁炉温大幅度下降．复风后富氧
控制在６ ５００ ７ ５００ ｍ ／ｈ．
高炉复风后，量压关系尚可，炉料下降良好，没
有出现反复．恢复富氧喷煤后，炉况表现稳定，煤气
流分布合理，从炉顶红外线成像仪来观察炉顶中心
气流稳定，煤气利用改善．下部固定风温操作，力争
守全风量，保证一定的风速和鼓风动能．
３）积极组织出铁．长期休风恢复过程中，炉缸
工作不均匀活跃，送风后炉前要积极组织出铁 ．
复风１ ｈ，当风量加至全风的８０％～９０％，应及时组
织出铁，以免造成憋风．复风前期，由于炉缸不活跃、
炉缸热量不足．渣铁渗透性差、流动性差，造成出铁
修期间料线下降了近１ ｍ．为了炉况尽快恢复，复风
后第一罐先布焦炭１７．２ ｔ，由于休风前焦炭负荷偏
轻所以复风后不再调整．按休风前３８０ ｋｇ／ｔ焦比，９０
ｔ矿批进行布料．复风后顶温水平偏高，复风２ ｈ后
料线达到正常水平．此次休风分别在休风前６ ｈ、５
ｈ、４ ｈ附加３罐焦碳共４４．４ ｔ，确保复风后焦碳处于
炉腰中下部以上软融带部位．复风初期炉况吃风，容
易加风，料柱透气性良好，风压比较稳定．探尺有轻
微偏尺现象．顶温及十字测温中心温度快速提升，复
风后各参数情况见表４．
表４莱钢３号３ ２００ ｍ 高炉快速复风操作送风参数
１）休风料作用期间．复风后冷却壁轻微波动，
送风初期，由于风量小透气性差、冶炼强度低，炉温
上行至０．７％～０．８５％．随风量增加炉温下行，低至
２．５０％，热量１ ４５０ ｏＣ．一炉铁后，随过休风料及顶
煤作用，炉温热量得到快速恢复，压量关系平稳．随
轻料逐渐过完，压差逐渐上升．实践证明此次，休风
料配比合理，净焦量适中．
２）过低料线期间．白班７：３０分复风时１７．２ ｔ
附加焦作用，由于休风后料线偏深，炉温未大幅上
升，最高升至０．６％，８：００风量加到６ ０００ ｍ ／ｍｉｎ，
炉缸小加之出铁情况较差，不接受，减风控制一段．
９：Ｏ０低料线下达，探尺相差８００ ｍｍ风压锯齿状波
动，９：３０炉温热量下行，增加煤量提高炉缸热量．
南方金属
ＳＯＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ ２０１２年第５期
１ １：３０炉温热量恢复正常水平，低料线得到平稳过
渡．至此炉况得到顺利恢复．
４）休风近１６ ｈ，本体冷却水量没有控制，从复
风后冷却壁温度及炉况表现看，对炉况没有影响．
参考文献
［１］周传典．高炉炼铁生产技术手册［Ｍ］．北京：冶金工
业出版社，２００２．
４结语
１）休风前调整好炉况，确保操作炉型合理、煤
气流分布合理、渣铁物理热充沛、良好的炉缸工况，
利于复风后炉况快速恢复．
２）炉况恢复的关键在于及时将炉温、铁温恢复
到正常水平，把握加风时机与加风速度，控制好全炉
压差．
［２］ 刘建民．宣钢１ ８００ ｍ 高炉快速恢复炉况操作实践
［Ｊ］．河北冶金，２００８，（６）：２８—３０．
［３］杨守慧，高远．邯钢３ ２００ ｍ 高炉无计划休风炉况
快速恢复实践［Ｊ］．中国冶金，２０１０，２Ｏ（８）：４０～４２．
３）休风前后，焦比稳定在３８０ Ｉ，ｇ／ｔ，高焦比料柱
透气性好，利于复风后高炉顺利加风．
［４］ 李建朝，杨春生，杨守慧．邯钢２ ０００ ｍ 高炉长期计划
休风的炉况快速恢复［Ｊ］．炼铁，２０１０，２９（６）：３１—３３．
（上接第３６页）
降速时，炉子工艺段也跟着降速，但这会造成带钢退
火工艺不稳定和炉内带钢张力的波动，同时限制炉
５结语
子产能的发挥；二是以保证炉子工艺段带钢以最大
速度稳定运行为前提，算出所需的活套能力．安钢
１ ５５０ ｍｍ连续退火机组中间活套的设计采取第２
种思路，也就是说１ １４７．５ ｍ的带钢储存能力是必
１）安钢１ ５５０ ｍｍ冷轧连续退火机组活套的设
计综合考虑了机组长度、机组产品定位、规格及机组
工艺速度参数等特点选择设置３组塔式活套，其设
计套量分别为：１ ０５６ ｍ、１ ２８０ ｍ和９８ ｍ．
２）人口和中间活套套量的设置满足了炉子工
艺段以最大速度连续稳定运行的需要；出口检查活
需的，另外采用塔式活套，安全余量平均分布到４８
个行程，则每个行程的带钢余量为２．７６ ｍ，再考虑
到上下活套辊本身包裹的带钢长度近２．２ ｍ以及平
整机换工作辊操作的频繁性、不确定性，切边剪换剪
刃的偶发性，显然，１３２．５ ｍ的安全余量是经济的．
出口检查活套通常和中间活套联合起来发挥作
用。这里也有２种设计思路：一种是大活套量的设
计，当带钢停止接受检查时，平整机段设备不降速直
接向出口检查活套充套；另一种是小活套量的设计，
当带钢停止接受检查时，平整机段设备降速向出口
检查活套充套．考虑到本机组平整机段的工艺特点，
平整段带钢即使低速连续运行，也不会产生平整压
印且对产品质量没有影响，所以希望出口检查活套
尽可能的小．出口检查活套９８ ｍ的储存能力既保证
了９０ ｓ带钢停止运行的检查时间，又有适当的安全
套套量满足了带钢接受表面质量检查９０ ｓ的需要；
其理论活套安全余量分别有：１０６．５ ｍ、１３２．５ ｍ和
２１．６ ｍ．
３）安钢１ ５５０ ｍｍ冷轧连续退火机组各活套套
量的设计是经济适用的，其运行效果尚有待实际生
产进一步检验．
参考文献
［１］ 刘安，李俊．冷轧带钢连续退火技术的发展［Ｊ］．
轧钢，１９９７，１４（２）：６４—６９．
［２］ 袁新运，赵海强．马钢２ １３０ ｍｍ冷轧薄板连续退火线
设计特点［Ｊ］．轧钢，２００９，２６（１）：４４—４６．
余量，是经济可行的．
2024年5月31日发(作者：碧鸿德)
总第１８８期
２０１２年１０月
南方金属
Ｓｕｍ．１８８
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０ｃｔｏｂｅｒ ２０１２
文章编号：１００９—９７００（２０１２）０５—００４１～０４
莱钢３ ２００ ｍ３高炉计划休风恢复操作生产实践
邱国兴，董征科
（莱芜钢铁集团银山型钢炼铁厂，山东莱芜２７１ｌＯ４）
摘要：根据生产的安排，莱钢３号３ ２００ ｍ。高炉进行了近１６ ｈ的休风检修工作，通过优化休复风方案，合理控制
各项操作参数，复风８ ｈ后快速恢复到正常生产水平，取得良好效果．
关键词：大型高炉；检修；复风
中图分类号：ＴＦ ５４４．７ 文献标识码：Ｂ
Ｒｅｂｌｏｗｉｇ ｏｆ ｔｈｅ ３２００ｍ ＢＦ ｏｆ ＬａｉＳｔｅｅｌ ａｆｔｅｒ ａ ｓｃｈｅｄｕｌｅｄ ｂｌｏｗｉｎｇ ｄｏｗｎ
ＱＩＵ Ｇｕｏ－ｘｉｎｇ，ＤＯＮＧ Ｚｈｅｎｇ—ｋｅ
（Ｉｒｏｎｍａｋｉｎｇ ｐｌａｎｔ ｏｆ Ｌａｉｗｕ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｌａｉｗｕ ２７１１０４，Ｓｈａｎｄｏｎｇ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｓｃｈｅｄｕｌｅ，ａ ｂｌｏｗｉｎｇ—ｄｏｗｎ ｆｏｒ １６ ｈｏｕｒｓ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ａｔ ｔｈｅ ３２００ｍ ＢＦ ｏｆ ＬａｉＳｔ—
ｅｅ１．Ｂｙ ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ ｔｈｅ ｂｌｏｗｉｎｇ－ｄｏｗｎ ａｎｄ ｒｅ—ｂｌｏｗｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｖａｒｉａｂｌｅｓ．ｉｔ ｔｏｏｋ ｏｎｌｙ
８ ｈｏｕｒｓ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｅ—ｂｌｏｗｉｎｇ ｔｏ ｒｅｔｕｒｎ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｏ ｉｔｓ ｎｏｒｍａｌ ｌｅｖｅｌｓ．Ｇｏｏｄ ｂｅｎｅｆｉｔｓ ｗｅｒｅ ａｔｔａｉｎｅｄ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ（ＢＦ）；ｐｌａｎｎｅｄ ｂｌｏｗｉｎｇ ｄｏｗｎ；ｒｅ－ｂｌｏｗｉｎｇ
莱钢型钢炼铁厂３号３ ２００ ｍ 高炉设有４个铁
口，３６个风口，炉体采用全冷却壁的薄内衬结构，
炉缸、炉底为炭砖一陶瓷杯结构．采用皮带上料、ＰＷ
并罐无钟炉顶，干法布袋除尘，环保ＩＮＢＡ渣粒化处
理系统．该高炉于２ ０１０年３月１８日投人生产，点
出了近年来大型高炉快速开炉达产的新业绩．
根据生产安排，高炉于２０１１年６月２０日进行
了近１６ ｈ的检修．通过制定科学的休风方案、细化
管理和责任落实到班组等措施，使得计划检修休风
后的炉况在８ ｈ内得到了快速恢复．休风前，高炉主
要参数及指标如表１． 火后仅用４ ｄ利用系数达到２．０ ｔ／（ｍ ・ｄ），实现了
快速高效达产．４月１８ １３实现低成本本月达产，创
表ｌ ３ ２００ ｍ 高炉休风前主要操作参数及指标
１休风前期准备工作
１．１休风料的投放
罐，按正常焦炭角度布料．休风后净焦位置到炉腰下
部．共计加焦４４．４ ｔ．休风料组成如表２所示．
表２休风料的组成
１）休风前负荷偏轻故未调整焦炭负荷．
２）休风前４ ｈ铁水［Ｓｉ］按０．７％计算，将碱度由
１．２６调为１．２０．２０批后调整回正常碱度１．２６．
３）加净焦３罐，１：３０加第一罐，按正常焦炭角
度布料，２：３０加第二罐１０ ｔ（布中心），３：３０加第三
收稿日期：２０１２～Ｏ１—０６
１．２休风前的点检和工具准备
休风前对所有冷却设备进行检漏，以杜绝休风
作者简介：邱国兴（１９８５一），男，２００８年毕业于东北大学 台金工程专业，助理工程师
４２
南方金属
Ｓ０ＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ ２０１２年第５期
期间向炉内漏水的现象．休风前一天准备好堵泥及
堵耙和最后一炉铁堵口专用的炮泥．清理了炉顶煤
气风罩的积油、杂物．休风前，将烧结矿仓的仓位控
制到１／２左右，休风后空出槽下称斗以备检修．
１．３保证足够的热量及出尽渣铁
１）选择合适的炉温．高炉炉温太低休风，容易
造成风口灌渣，对于高炉炉况的快速恢复极为不利．
休风前最后一炉铁，［Ｓｉ］控制在０．６％一０．７％，物理
热大于１ ５１０℃，保证了良好的渣铁流动性，同时可
以保证送风后炉缸有足够的热量，便于高炉在较短
的时间内恢复到正常状态．
２）休风前出净渣铁，是高炉快速恢复的必要条
件．渣铁出不净，休风易灌风口，炉缸下部空间腾不
出来，焦炭不能及时填充，不利于快速复风．为了出
净渣铁，在休风前要求炉前使用６５转头．出净渣铁
的标志是：和理论出渣铁量相当；铁口见喷煤气，渣
铁从铁口喷至撇渣器大闸前面；渣铁流变小．通过计
算夜班理论铁量１ ５９２ ｔ，估产１ ７６０ ｔ，估计渣量
１ ４１９ ｔ，炉内渣铁已出尽．
２休风操作
６月２０日５：４０打开１号铁口，６：Ｏ０下渣．６：Ｏ０
开３号铁口，打开后铁口只出渣不出铁．待两铁口来
风大喷，喷过撇渣器时，此时理论铁量基本出尽，
６：３５开始减风，风量３ ０００ ｍ ／ｒａｉｎ减风幅度先稍大
以后稍小，炉顶压力按风量／顶压＝０．０３６控制，煤
氧量相应减少．减风以铁口大喷为依据，一喷一减．
热风压力１７０ ｋＰａ时，停煤停氧．炉顶通氮气，热风
压力７０ ｋＰａ时切煤气．全面检查风口无异常后，风
机减到底后逐步用放风阀放风至零．待风压小于１０
ｋＰａ、焦炭全部堆住后，堵铁口，停止布料，７：００发出
休风信号，均匀开１／２小盖，开倒流．休风操作时间
２５ ｍｉｎ．
休风后立即拔枪，炉前风口堵泥，将风口全部密
封，防止休风期间空气进入炉内和焦炭反应，造成风
口区域焦炭变碎和生成熔融渣铁…，影响炉缸渗透
性，威胁风口安全．待风口堵好后，进行炉顶点火．稳
定后，观察料面形状有明显的平台及中心漏斗，火盆
范围较大．料面的形状说明上部布料制度没有大的
出人，合适的布料制度是恢复好炉况的基础．
３快速复风的操作
３．１复风操作
２３：３０高炉具备复风条件，所有风Ｉ：１全部捅开，
相关单位做好复风准备．高炉复风起始风量１ ３００
ｎｌ ／ｒａｉｎ，全风温作业，起始８５０℃，随着热风炉烧炉
逐步正常，风温逐步自行提高．２３：４５高炉引煤气，
２１日０：２０分风量加到４ ２００ ｍ ／ｍｉｎ，０：３０分风量
加到４ ８００ ｍ ／ｍｉｎ，０：４０风量加到５ ５００ ｍ ／ｍｉｎ，此
时料线４ ｍ，维持５ ５００ ｍ ／ｒａｉｎ的风量赶料线．
初始风量大，复风速度快．较大的初始风量利于
风口前焦炭快速燃烧，为炉料下降腾出空间，并产生
大量还原性气体和热量，加速冶炼过程．快速加风可
以确保一定的鼓风动能．３ ２００ ｍ 高炉料柱大，如果
风量小，料柱吹不起，透气性差，只会增加直接还原
反应，会导致生铁高［Ｓｉ］而渣铁物理热不足．薄壁炉
衬的特性是渣皮不容易稳住，炉型变化快，风量小，
边缘过分发展，渣皮容易脱落，炉况会有波动．因此，
在估计２ ｈ内能赶上料线的情况下，尽可能地保证
足够的风压风量．使高炉具有足够的鼓风动能，吹透
中心．加风过程如图１所示．
图１莱钢３号炉复风参数
１）复风后初始送风风量为正常风量的７０％～
８０％，控制压差不大于全压差的８０％，此时如压差小
于１５０ ｋＰａ仍可继续加风．当风量加至正常风量的
８０％，则放缓加风节奏，一方面稳定气流，另一方面，
防止炉温大幅下跌影响料尺正常动作，形成崩、悬
料．随煤粉作用，热量回升，逐步加全风量．
２）待风压稳定后，进行第二次加风，风量为正
常风量的８０％～８５％（４ ８００—５ １００ ｍ ／ｍｉｎ）．炉
顶压力提高到１４０～１４８ ｋＰａ，压差控制在１６０ ｋＰａ．
３）风压稳定后，进行第三次加风，风量加至正
常风量的９０％～９５％，炉顶压力提至１５５～１６５
ｋＰａ．第三次加风后开始富氧，富氧量为７ ０００ ｍ ／ｈ，
压差不超过１７０ ｋＰａ．
总第１８８期 邱国兴，等：莱钢３ ２００ ｒｎ 高炉计划休风恢复操作生产实践 ４３
３．２恢复富氧喷煤及出铁
３号高炉正常情况下，［Ｓｉ］在０．４％左右，炉况
恢复是否顺利，控制好炉温非常关键，煤的热滞后性
及风量由低到高的变化导致炉温变化 Ｊ．送风初
困难．高炉引煤气后开始出第一炉铁要选择大钻头，
确保渣铁流．出铁间隔原则上控制在２０ ｍｉｎ，若出现
渣铁未能及时排尽情况，则采用零间隔方式出铁，一
个铁口堵口后则立即打开另一个铁口，以确保炉缸
期，由于风量小透气性差、冶炼强度低，炉温上行．随
着炉况的恢复，风量的增加，炉温下滑，尤其是停煤
料下达，炉温滑至最低，等上部净焦下达、且煤粉作
用后，炉温上升．针对炉温的变化特点，科学合理的
大量融化与生成的渣铁尽快排出，确保有效消除风
口破损，实现煤气流的合理重建、炉料均匀下降，加
快炉况恢复进程．
３．３复风后炉况表现
加风量、喷煤和富氧，有效控制炉温从而加快恢复进
休风前最后一罐料是焦炭，复风前料线４ ｍ，检
程．复风后出铁情况如表３所示．
表３ ３ ２００ ｍ 高炉复风后出铁情况
炉次Ｗ（Ｓｉ） 铁水温度／ｏＣ 出铁时
２０ ｍｉｎ 下渣后 堵口前 间／ｍｉｎ
１）及时送煤操作．风量达到一定水平（全风量
的４０％即２ ４００ ｍ ／ｍｉｎ），要及时送煤．送煤后，一是
利于降低煤气粘度，增加穿透性，强化气流（煤比越
高越明显）；另一方面，及时补偿热量，利于料尺均
匀动作及后续加风强化．在炉况可以接受的情况下，
复风后迅速喷煤并将煤比控制在正常煤比的１．２～
１．３倍，补偿损失的热量．
２）适当富氧．富氧能够有效地提高风口理论燃
烧温度，进而提高炉缸温度．富氧鼓风能提高炉缸煤
气温度，使单位体积煤气具有较多的热量，有利于提
高渣、铁温度．但是富氧量可低予正常水平 ｊ．富氧
提高了煤粉燃烧率，减少炉缸煤气体积，改善料柱的
透气性．富氧比正常少，主要为了控制冶炼强度，以
避免复风后第２炉铁炉温大幅度下降．复风后富氧
控制在６ ５００ ７ ５００ ｍ ／ｈ．
高炉复风后，量压关系尚可，炉料下降良好，没
有出现反复．恢复富氧喷煤后，炉况表现稳定，煤气
流分布合理，从炉顶红外线成像仪来观察炉顶中心
气流稳定，煤气利用改善．下部固定风温操作，力争
守全风量，保证一定的风速和鼓风动能．
３）积极组织出铁．长期休风恢复过程中，炉缸
工作不均匀活跃，送风后炉前要积极组织出铁 ．
复风１ ｈ，当风量加至全风的８０％～９０％，应及时组
织出铁，以免造成憋风．复风前期，由于炉缸不活跃、
炉缸热量不足．渣铁渗透性差、流动性差，造成出铁
修期间料线下降了近１ ｍ．为了炉况尽快恢复，复风
后第一罐先布焦炭１７．２ ｔ，由于休风前焦炭负荷偏
轻所以复风后不再调整．按休风前３８０ ｋｇ／ｔ焦比，９０
ｔ矿批进行布料．复风后顶温水平偏高，复风２ ｈ后
料线达到正常水平．此次休风分别在休风前６ ｈ、５
ｈ、４ ｈ附加３罐焦碳共４４．４ ｔ，确保复风后焦碳处于
炉腰中下部以上软融带部位．复风初期炉况吃风，容
易加风，料柱透气性良好，风压比较稳定．探尺有轻
微偏尺现象．顶温及十字测温中心温度快速提升，复
风后各参数情况见表４．
表４莱钢３号３ ２００ ｍ 高炉快速复风操作送风参数
１）休风料作用期间．复风后冷却壁轻微波动，
送风初期，由于风量小透气性差、冶炼强度低，炉温
上行至０．７％～０．８５％．随风量增加炉温下行，低至
２．５０％，热量１ ４５０ ｏＣ．一炉铁后，随过休风料及顶
煤作用，炉温热量得到快速恢复，压量关系平稳．随
轻料逐渐过完，压差逐渐上升．实践证明此次，休风
料配比合理，净焦量适中．
２）过低料线期间．白班７：３０分复风时１７．２ ｔ
附加焦作用，由于休风后料线偏深，炉温未大幅上
升，最高升至０．６％，８：００风量加到６ ０００ ｍ ／ｍｉｎ，
炉缸小加之出铁情况较差，不接受，减风控制一段．
９：Ｏ０低料线下达，探尺相差８００ ｍｍ风压锯齿状波
动，９：３０炉温热量下行，增加煤量提高炉缸热量．
南方金属
ＳＯＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ ２０１２年第５期
１ １：３０炉温热量恢复正常水平，低料线得到平稳过
渡．至此炉况得到顺利恢复．
４）休风近１６ ｈ，本体冷却水量没有控制，从复
风后冷却壁温度及炉况表现看，对炉况没有影响．
参考文献
［１］周传典．高炉炼铁生产技术手册［Ｍ］．北京：冶金工
业出版社，２００２．
４结语
１）休风前调整好炉况，确保操作炉型合理、煤
气流分布合理、渣铁物理热充沛、良好的炉缸工况，
利于复风后炉况快速恢复．
２）炉况恢复的关键在于及时将炉温、铁温恢复
到正常水平，把握加风时机与加风速度，控制好全炉
压差．
［２］ 刘建民．宣钢１ ８００ ｍ 高炉快速恢复炉况操作实践
［Ｊ］．河北冶金，２００８，（６）：２８—３０．
［３］杨守慧，高远．邯钢３ ２００ ｍ 高炉无计划休风炉况
快速恢复实践［Ｊ］．中国冶金，２０１０，２Ｏ（８）：４０～４２．
３）休风前后，焦比稳定在３８０ Ｉ，ｇ／ｔ，高焦比料柱
透气性好，利于复风后高炉顺利加风．
［４］ 李建朝，杨春生，杨守慧．邯钢２ ０００ ｍ 高炉长期计划
休风的炉况快速恢复［Ｊ］．炼铁，２０１０，２９（６）：３１—３３．
（上接第３６页）
降速时，炉子工艺段也跟着降速，但这会造成带钢退
火工艺不稳定和炉内带钢张力的波动，同时限制炉
５结语
子产能的发挥；二是以保证炉子工艺段带钢以最大
速度稳定运行为前提，算出所需的活套能力．安钢
１ ５５０ ｍｍ连续退火机组中间活套的设计采取第２
种思路，也就是说１ １４７．５ ｍ的带钢储存能力是必
１）安钢１ ５５０ ｍｍ冷轧连续退火机组活套的设
计综合考虑了机组长度、机组产品定位、规格及机组
工艺速度参数等特点选择设置３组塔式活套，其设
计套量分别为：１ ０５６ ｍ、１ ２８０ ｍ和９８ ｍ．
２）人口和中间活套套量的设置满足了炉子工
艺段以最大速度连续稳定运行的需要；出口检查活
需的，另外采用塔式活套，安全余量平均分布到４８
个行程，则每个行程的带钢余量为２．７６ ｍ，再考虑
到上下活套辊本身包裹的带钢长度近２．２ ｍ以及平
整机换工作辊操作的频繁性、不确定性，切边剪换剪
刃的偶发性，显然，１３２．５ ｍ的安全余量是经济的．
出口检查活套通常和中间活套联合起来发挥作
用。这里也有２种设计思路：一种是大活套量的设
计，当带钢停止接受检查时，平整机段设备不降速直
接向出口检查活套充套；另一种是小活套量的设计，
当带钢停止接受检查时，平整机段设备降速向出口
检查活套充套．考虑到本机组平整机段的工艺特点，
平整段带钢即使低速连续运行，也不会产生平整压
印且对产品质量没有影响，所以希望出口检查活套
尽可能的小．出口检查活套９８ ｍ的储存能力既保证
了９０ ｓ带钢停止运行的检查时间，又有适当的安全
套套量满足了带钢接受表面质量检查９０ ｓ的需要；
其理论活套安全余量分别有：１０６．５ ｍ、１３２．５ ｍ和
２１．６ ｍ．
３）安钢１ ５５０ ｍｍ冷轧连续退火机组各活套套
量的设计是经济适用的，其运行效果尚有待实际生
产进一步检验．
参考文献
［１］ 刘安，李俊．冷轧带钢连续退火技术的发展［Ｊ］．
轧钢，１９９７，１４（２）：６４—６９．
［２］ 袁新运，赵海强．马钢２ １３０ ｍｍ冷轧薄板连续退火线
设计特点［Ｊ］．轧钢，２００９，２６（１）：４４—４６．
余量，是经济可行的．