2024年6月13日发(作者：阳景胜)
3、顶力及后背验算
顶管管径为2400mm，井管道长38.6m ，6d2400，基坑尺寸25.5m×8.5m×4.4m，
后背高H=4.4m
（1）顶力计算：
P=P1+P2
P1=3.14×2.92×38.6×15=5309KN
P2=3.14×(2.92/2)
2
×700=4685KN
P=5309+2008=9994KN
P
控
=220KN/m×38.6m=5997KN
结论：采用触变泥浆减阻的方式来减低顶力。减阻系数为0.6，减阻后总顶力为p
=P×0.6=5996KN 控 ,符合Φ2400的管强度要求。 减 以上算式中：P——总推力（KN） P1——管道四周和土摩擦阻力（KN） P2——管道前端迎面阻力（KN） P1=3.14×D×L×f 式中：D——管外径（m） L——顶距（m） f——单位面积摩阻力（KN/m2） f值——用触变泥浆减阻时为8～12， 无触变泥浆减阻时为15～27。 P2=A*f1 式中：A——管前端顶土面积（m 2 ） f1——单位面积计算阻力（KN/ m 2 ） f1值采用平衡法顶管时按设计平衡力，挤压顶管时取300～700；采用人工掘进时取 200。 （2）后背承载力计算： 后背采用灰土换填，分层压实，取r=20.5 KN/m 3 Φ=16.6°c=13.6KPa Kp=tg²（45°+Φ/2）= tg²（45°+16.6°/2）=1.342²=1.8 R=aB(rH²Kp/2+2CH K P + rhHKp) =2×6×(20.5×4.4²×1.8/2+2×13.6×4.4×1.342+20.5×3.4×4.4×1.8)=12840KN 经计算p 减 ×1.5=4390×1.5=6585KN‹R 结论：说明后背承载力适合最大顶力，且安全有效。 R—总推力之反力（KN） a—系数（取1.5—2.5之间） B—后背墙宽度，取6m r—土的容重（KN/m 3 ） H—后背墙高度 Kp—被动土压系数[为tg²（45°+Φ/2）] C—土的内聚力（Kpa） h—地面到后背墙顶部土体高度（m）
2024年6月13日发(作者：阳景胜)
3、顶力及后背验算
顶管管径为2400mm，井管道长38.6m ，6d2400，基坑尺寸25.5m×8.5m×4.4m，
后背高H=4.4m
（1）顶力计算：
P=P1+P2
P1=3.14×2.92×38.6×15=5309KN
P2=3.14×(2.92/2)
2
×700=4685KN
P=5309+2008=9994KN
P
控
=220KN/m×38.6m=5997KN
结论：采用触变泥浆减阻的方式来减低顶力。减阻系数为0.6，减阻后总顶力为p
=P×0.6=5996KN 控 ,符合Φ2400的管强度要求。 减 以上算式中：P——总推力（KN） P1——管道四周和土摩擦阻力（KN） P2——管道前端迎面阻力（KN） P1=3.14×D×L×f 式中：D——管外径（m） L——顶距（m） f——单位面积摩阻力（KN/m2） f值——用触变泥浆减阻时为8～12， 无触变泥浆减阻时为15～27。 P2=A*f1 式中：A——管前端顶土面积（m 2 ） f1——单位面积计算阻力（KN/ m 2 ） f1值采用平衡法顶管时按设计平衡力，挤压顶管时取300～700；采用人工掘进时取 200。 （2）后背承载力计算： 后背采用灰土换填，分层压实，取r=20.5 KN/m 3 Φ=16.6°c=13.6KPa Kp=tg²（45°+Φ/2）= tg²（45°+16.6°/2）=1.342²=1.8 R=aB(rH²Kp/2+2CH K P + rhHKp) =2×6×(20.5×4.4²×1.8/2+2×13.6×4.4×1.342+20.5×3.4×4.4×1.8)=12840KN 经计算p 减 ×1.5=4390×1.5=6585KN‹R 结论：说明后背承载力适合最大顶力，且安全有效。 R—总推力之反力（KN） a—系数（取1.5—2.5之间） B—后背墙宽度，取6m r—土的容重（KN/m 3 ） H—后背墙高度 Kp—被动土压系数[为tg²（45°+Φ/2）] C—土的内聚力（Kpa） h—地面到后背墙顶部土体高度（m）