2024年7月24日发(作者：危谷梦)
第一节 发酵罐的化工设计计算一、发酵罐的容积确定需要选用 V 全30m3 的发酵
罐则 V 有效 V 全 Φ 308024m3二、基础参数选择1、D：H：选用 D：H1：42、
锥角：取锥角为 7003、封头：选用标准椭圆形封头4、冷却方式：选取槽钢盘绕罐
体的三段间接冷却（罐体两段，锥体一段，槽钢材料为 A3 钢，冷却价质采用 20、
-4℃的酒精溶液5、罐体所承受最大压力：2.5kg/cm3 外压：0.3kg/cm36、锥形罐材
质 A3 钢外加涂料，接管均用不锈钢7、保温材料：硬质聚氨酯泡沫塑料，厚度
200mm8、内壁涂料：环氧树脂三、D、H 的确定由 D：H1：4，则锥体高度
H1D/2tg3500.714D封头高度 H2D/40.25D圆柱部分高度 H3（4.0-0.714-0.25）D3.04D
又因为 V 全 V 锥 V 封V 柱 π D2 π π × × H1 × D3 × D 2 XH 3 3 4 24 40.187 D
30.13 D 31.60 D330 得 D2.23m 查 JB1154-74《椭圆形封头和尺寸》取发酵直径
D2400mm 再由 V 全30m3，D2.4m 得径高比为： D：H1：3.32 由 D2400mm 查
表:椭圆形封头几何尺寸为：h1600mmh040mmF6.52m2V2.00m3筒体几何尺寸为：
H5654mmF7.555.65442.69m2V4.5245.6542558m3锥体封头几何尺寸为：
h040mmv360mmH2215mm 0.7 0.3COSa 2F πd / 4 0.64 10.04m 2 2 sin a V πd
3 / 24 0.7 0.3 cos a 2 / tga 0.72 3.75m 3则：锥形罐体总高：
H6158549mm总容积：V225.583.7531.33m3实际充满系数 ψ： / 31.33
76.6 24罐内液柱高： 24 3.75H′ × 10 2 2215 40） 2703mm （ π × 2.4 2 4四、
发酵的强度计算（一）罐体为内压容器的壁厚计算1、标准椭圆封头设计压力为
1.12.52.75kg/cm2 PDgS C 2σ p t式中：P2.75kg/cm2σ t ：A3 钢工作温度下的许用
力取 2 ：焊接系数，本例采用双面对接焊作为局部无探伤 0.9 壁厚附加
量：CC1C2C3 查表得：C1 ：钢板厚度的负偏差取 0.8mm 负偏差 C2：腐蚀裕量
取 2mm C2：制造减薄量取 0.3mm 2.75 × 2400 则： S 3.4 5.814mm 2 × 1520 ×
0.9 2.75 取 SO8mm 直边高 HO40mm 校核 PD中 D中 σ 4 s 2h 2.75 2400 8
2400 8 46 2 900 369.12 ≤ σ t2、筒体 p没 1.1 × p工作 P静 1.1 2.5
0.61 3.42kg / cm 2 （ ） PD S C 取C 2 0.6 C 2 2 C 3 0.6 2σ P ψ 3.42 2400
3.2 6.2mm 2 1520 0.9 3.42 取 S7mm 校核 PD中 σ2 588.0 ≤ ψ σ t 2s3、锥
形封头 1）过渡区壁厚 KP没 Dg S C 2σ ψ 0.5 P t P没 1.1 2.5 0.9） 3.74kg /
cm 2 0.9为静压 （ K 0.75 KP没 Dg S C 2σ ψ 0.5 P t 0.75 3.14 2400 /2 1520
0.9 0.5 3.74 0.6 2 0.369 5.43mm（2）锥体 f PDgS C σ tψ 0.5P f PDg 0.60
3.74 2400SO f查表为0.60 σ ψ 0.5P t 1520 0.9 0.5 3.74 3.94S S O C
3.94 0.6 2 0.59 7.13取 S8mm h040mm校核锥体所受最大应力处： PD中σ 2S
cos 35 0 3.74 2400 8 2 10 cos 35 0 687.14 ≤ σ t 、锥体为外压容器的壁厚计算
（二）1、标准椭圆封头 设 SO 5mm R 内 0.9D g0.924002160mm R 内 /100So
21600/100x54.32 查图表 4-1 及 B2.75 P B S 0 / R内 2.75 × 5 / 2160 0.64kg /
cm 2 0.3kg / cm 2满足要求取 C10.5mm， C22mm C30.5mm则 S SOC8mm2、筒体设
SO6mm L/D0.69 D2400/6600查图表 4-1 及 B210P 210 6 / 2400 0.35kg / cm 2
0.3kg / cm 2 SO 6mm 故可取 C16mm， C22mm ，C30.6 则 SSO C9.2mm 取
S10mm3、锥形封头因为： α 35 0 所以22.50 0 α 60 0按第四章发酵罐设计的中封
头设计可知，加强圈间中锥体截面积最大直径为：2 × 2740 / 2 × tg 35 0 1918.6mm
取加强圈中心线间锥体长度为 1370mm 设 SO6mm L/D1370/24000.57
D/SO2400/6400图表表 4-1 及 B320P BS 0 / D 320 6 / 2400 0.80 0.3kg / cm 2
故取S 0 6mmC1 6mm C 2 2mm C 3 0.6mm所以S S 0 C 6 3.2 9.2取S
10mm综合前两步设计，取两者中较大的有生产经验确定 标准椭圆型封头厚度为
8mm ho 40mm 圆筒壁厚 10mm 标准形封头壁厚 10mm ho40mm五、锥形罐的强度
校核1、内压校核 液压试验 P 试 125P 设 由于液体实验的存在，锥体部分为罐体
受压最重之处即最危险 设计压力实验 P1.25p4.68/cm2 查得 A3 钢 σ 2400kg /
cm 3 P试 Dg S C） （ σ试 2 S C 4.68 × 2400 12 3.2 212 3.2 640.52kg / cm
0.9ψσ 0.9 0.9 2400 1944kg / cm 2 σ 试 可见符合强度要求，试压安全2、外压
实验 以内压代替外压 P 1.5 1.5 0.3 1.2 2.25kg / cm 2 p试 1.25 P 2.8kg /
cm 2 P内试 故可知试压安全3、刚度校核 本例中允许 S22400/10004.8mm 而设计时
取壁厚为 S10mm，故符合刚度要求 2 D内 （公式： S 最小 ） 1000第二节 发
酵罐热工设计计算一、计算依据计采用 A3 钢作发酵材料，用 8 号槽钢做冷却夹
套，分三段冷却，筒体二段，锥部一段，夹套工作压力为2.5kg/cmp2 冷媒为 20（V/V）
酒精溶液， T进 4 0 C T出为 2 0 C， 麦汁发酵温度维持 120（主发酵 5-6 天，
封头及筒体部分保温层厚度为 200mm，锥底部分为 98mm）二、总发酵热计算
Qqv119242856kg/hrQ 每立方米发酵麦汁在闰发酵期间每小时的放热量；V 为发酵
麦汁量三、冷却夹套型号选择选取 8 号槽钢起截流面为 Ahb—截面积
84-10.2424.16cm2冷却剂流量为（三段冷却）324.1610-417.28410-3m3/s查得 20（V/V）
酒溶液△t 平-30C 下的P976kg/m3Cp1.04kcal/kg●0 C冷却剂的冷却能力为：
Q7.248X103X976X1.041X2X240034430.8kcal/hr8330kcal/hr故可选取 8 号槽钢为冷
却夹套。四、发酵罐冷却面积的计算考虑生产过程中，随着技术的改进，工艺曲线
可能更改，按目前我国工艺曲线来看，日降温量较大的为 13℃→5℃，为了将来工
艺更改留下余量，设计取 13-58℃为设计的日降温量，取 0.6℃/hr 为设计的小时降
糖量，则 Q0KA△tm 求得冷却面积。1、传热系数 K 的确定1）醪液的 σ 1 的计算
σ 1 0.64 × C × 4 t1 t 2 0.64 × 185 × 4 13 5 199.12kcal / m 2 h 0 C2）冷却夹套的 α 2
的计算湿润周边80（8048.0）2（43-1） 4 × 流体流动截面面积de 湿润周边
204mm20.4cmDe424.16/20.44.74cm0.0474m20V/V酒精在定性温度 t（-4-2）/2-3℃下
5.05cp 5.05 × 10 3 pa.s 0.402kcal / hrm 0 C 0.468W / m 0 CCp 1.041kcal / kg 0
C 4.358 × 10 3 j / kg 0 CP 976kg / m 2 1m / sRe dup / 9160 10 4故可视为强
制湍流流动得n 0.4α 2 0.023λ / d Re 0.8 Cpu / λ 0.4 1348.4kcal / hr m 0 C因为
计算时冷却盘管为直管的，先修正：α α（1.77d / R） 1348.4 × 1 12 × 0.0474 / 1.829
1410.3kcal / hr m 0 C3筒体筒体部分传热系数 K 1 1 Rs b 1 Rs 1 2KA2 α 1 A1
A1 λA2 α 2 A3 A3 代入数据可得:1 11.3554h 0.000675 × 11.3354h 0.01 0.000307 ×
11.3554 7.235 × 10 3K 185.3 × 11.30h 11.304h 45 11.3668h 2所
以:K136.5kcal/m .℃注：h 为假设夹套高度（m）2、锥形罐筒需要冷却的热量 1）
醪液放热 Q 醪Q1Q2 Q162110X0.055X146.64552.7kcal/hr
Q262110X09919X0.635473kcal/hr 所以 Q 醪/hr 2外界与罐体的传
热量 a.封头部分 Q1KF（ t 外平 t o附 t内 ） 带入数据得 KF0L.2 Q1KF（ t 外
平 t o附 t内 ） 2.02（101）（328.5-5）78.72kcal/hr b.筒体部分： 带入数据： 1 1
δ δ δ 1 1 2 3 KF αA1 λ1 A2 λ 2 A2 λ 2 A2 αA5 得：KF 15.67kcal / K 0 C Q2
KF t 外平 t o附 t内 1.1 15.632 8.5 5 6119kcal / hr3、筒体冷却面积 A 初定
t1 t 2 14 9 t m 11.3°C Intt21 14 In9 Q KAt m 2 A40716.8/136.511.326.4M 则醪液
的冷却负荷为： 2 3 26.4/621100.425m /T0.3m /T 故冷却面积能够满足要求4。发酵
罐冷却面积的确定1）筒体部分 由前面叙述可知，筒体部分相同的冷却段，选用 8
槽钢筒体冷却段为面积为 26.4m2则槽钢长26.4/0.08330m取相邻两槽钢间距为
40mm一圈槽钢长： l 0 3.14 × 3.62 2 0.12 2 11.367 m 330 长的槽钢可绕圈数
330/11。367≈30 圈则二段各绕 15 圈冷却段高为15（8040）—401760mm筒体实际
冷却面积为3011.3670.081.439m2/T2锥底部分 锥体部分醪液量为 10.761.048411.27
锥体部分冷却面积为 11.270.4394.95m2 则槽钢长为 4.95/0.0861.8m 绕制高度为
1000mm 第三节 发酵罐附件的设计及选型一、人孔1、选用入孔
BIIPg6Dg4508H1220JB-64-28 材料 A3 钢2、补强圈尺寸确定如下： D 肉484mm D
外760mm补强圈的厚度 Sb 补按下式计算，考虑罐体与入孔筒节均有一定的壁厚裕
量，故补强圈取 8mm d × S0 45 × 0.52 S补 0.85cm D2 D1 76 484二、视镜1、选
用带颈视镜 pg6Dg150JB595—64—42、补强圈尺寸确定如下： 内径 D1163mm 外
径 D2300mm 补强圈的厚度 S 补按S 被Dxso/D12-D1150X8/300-1638.8mm考虑罐
体与视镜节均有一定的壁厚裕量，故补强圈取 8mm三、接管1、CO2 回收接管
YB804-70 Dg40 无缝钢管 重 3.6kg/m法兰 Pg6Dg40HG5010-58 重 1.219kg2、温度
计取样接管见发酵罐总装图3、冷却剂进口接管YB804-70 Dg50 无缝钢管 重
4.65kg/m法兰 pg6D50H5010-58 重 1.348kg4、滤酒管YB804-70 Dg50 不锈钢管 重
2.38kg取滤酒管于罐内高度为 1.2m 即 1200mm5、麦汁进料及 Y 排放接情况
Dg125 球阀控制酒量Dg50 玻璃视镜测 Y 排放情况Dg 接管四、支座见发酵总装图
第四节 发酵罐的技术特性和规范一、技术特性1、本例按 JB741-80 钢制焊接压力
容器技术条件：及“SB5111”?恍飧帜退嵝愿旨疤几帧I 类设备进行制造试验。2、
设备制造完毕，设备内壁所有表面焊缝须打磨光滑平缓过渡，但须保证用材料同样
厚度。3、立板焊接时应与底轴垂直，两块立板之间得分布误差不大丁 0.104、设备
安装后轴线对基础的不垂直在全长上不大于 10mm，设备在现场就位安装。5、设
备组焊后，封头筒体锥形底的 Φ 400 轴线在总高度范围内的不垂直度
2024年7月24日发(作者：危谷梦)
第一节 发酵罐的化工设计计算一、发酵罐的容积确定需要选用 V 全30m3 的发酵
罐则 V 有效 V 全 Φ 308024m3二、基础参数选择1、D：H：选用 D：H1：42、
锥角：取锥角为 7003、封头：选用标准椭圆形封头4、冷却方式：选取槽钢盘绕罐
体的三段间接冷却（罐体两段，锥体一段，槽钢材料为 A3 钢，冷却价质采用 20、
-4℃的酒精溶液5、罐体所承受最大压力：2.5kg/cm3 外压：0.3kg/cm36、锥形罐材
质 A3 钢外加涂料，接管均用不锈钢7、保温材料：硬质聚氨酯泡沫塑料，厚度
200mm8、内壁涂料：环氧树脂三、D、H 的确定由 D：H1：4，则锥体高度
H1D/2tg3500.714D封头高度 H2D/40.25D圆柱部分高度 H3（4.0-0.714-0.25）D3.04D
又因为 V 全 V 锥 V 封V 柱 π D2 π π × × H1 × D3 × D 2 XH 3 3 4 24 40.187 D
30.13 D 31.60 D330 得 D2.23m 查 JB1154-74《椭圆形封头和尺寸》取发酵直径
D2400mm 再由 V 全30m3，D2.4m 得径高比为： D：H1：3.32 由 D2400mm 查
表:椭圆形封头几何尺寸为：h1600mmh040mmF6.52m2V2.00m3筒体几何尺寸为：
H5654mmF7.555.65442.69m2V4.5245.6542558m3锥体封头几何尺寸为：
h040mmv360mmH2215mm 0.7 0.3COSa 2F πd / 4 0.64 10.04m 2 2 sin a V πd
3 / 24 0.7 0.3 cos a 2 / tga 0.72 3.75m 3则：锥形罐体总高：
H6158549mm总容积：V225.583.7531.33m3实际充满系数 ψ： / 31.33
76.6 24罐内液柱高： 24 3.75H′ × 10 2 2215 40） 2703mm （ π × 2.4 2 4四、
发酵的强度计算（一）罐体为内压容器的壁厚计算1、标准椭圆封头设计压力为
1.12.52.75kg/cm2 PDgS C 2σ p t式中：P2.75kg/cm2σ t ：A3 钢工作温度下的许用
力取 2 ：焊接系数，本例采用双面对接焊作为局部无探伤 0.9 壁厚附加
量：CC1C2C3 查表得：C1 ：钢板厚度的负偏差取 0.8mm 负偏差 C2：腐蚀裕量
取 2mm C2：制造减薄量取 0.3mm 2.75 × 2400 则： S 3.4 5.814mm 2 × 1520 ×
0.9 2.75 取 SO8mm 直边高 HO40mm 校核 PD中 D中 σ 4 s 2h 2.75 2400 8
2400 8 46 2 900 369.12 ≤ σ t2、筒体 p没 1.1 × p工作 P静 1.1 2.5
0.61 3.42kg / cm 2 （ ） PD S C 取C 2 0.6 C 2 2 C 3 0.6 2σ P ψ 3.42 2400
3.2 6.2mm 2 1520 0.9 3.42 取 S7mm 校核 PD中 σ2 588.0 ≤ ψ σ t 2s3、锥
形封头 1）过渡区壁厚 KP没 Dg S C 2σ ψ 0.5 P t P没 1.1 2.5 0.9） 3.74kg /
cm 2 0.9为静压 （ K 0.75 KP没 Dg S C 2σ ψ 0.5 P t 0.75 3.14 2400 /2 1520
0.9 0.5 3.74 0.6 2 0.369 5.43mm（2）锥体 f PDgS C σ tψ 0.5P f PDg 0.60
3.74 2400SO f查表为0.60 σ ψ 0.5P t 1520 0.9 0.5 3.74 3.94S S O C
3.94 0.6 2 0.59 7.13取 S8mm h040mm校核锥体所受最大应力处： PD中σ 2S
cos 35 0 3.74 2400 8 2 10 cos 35 0 687.14 ≤ σ t 、锥体为外压容器的壁厚计算
（二）1、标准椭圆封头 设 SO 5mm R 内 0.9D g0.924002160mm R 内 /100So
21600/100x54.32 查图表 4-1 及 B2.75 P B S 0 / R内 2.75 × 5 / 2160 0.64kg /
cm 2 0.3kg / cm 2满足要求取 C10.5mm， C22mm C30.5mm则 S SOC8mm2、筒体设
SO6mm L/D0.69 D2400/6600查图表 4-1 及 B210P 210 6 / 2400 0.35kg / cm 2
0.3kg / cm 2 SO 6mm 故可取 C16mm， C22mm ，C30.6 则 SSO C9.2mm 取
S10mm3、锥形封头因为： α 35 0 所以22.50 0 α 60 0按第四章发酵罐设计的中封
头设计可知，加强圈间中锥体截面积最大直径为：2 × 2740 / 2 × tg 35 0 1918.6mm
取加强圈中心线间锥体长度为 1370mm 设 SO6mm L/D1370/24000.57
D/SO2400/6400图表表 4-1 及 B320P BS 0 / D 320 6 / 2400 0.80 0.3kg / cm 2
故取S 0 6mmC1 6mm C 2 2mm C 3 0.6mm所以S S 0 C 6 3.2 9.2取S
10mm综合前两步设计，取两者中较大的有生产经验确定 标准椭圆型封头厚度为
8mm ho 40mm 圆筒壁厚 10mm 标准形封头壁厚 10mm ho40mm五、锥形罐的强度
校核1、内压校核 液压试验 P 试 125P 设 由于液体实验的存在，锥体部分为罐体
受压最重之处即最危险 设计压力实验 P1.25p4.68/cm2 查得 A3 钢 σ 2400kg /
cm 3 P试 Dg S C） （ σ试 2 S C 4.68 × 2400 12 3.2 212 3.2 640.52kg / cm
0.9ψσ 0.9 0.9 2400 1944kg / cm 2 σ 试 可见符合强度要求，试压安全2、外压
实验 以内压代替外压 P 1.5 1.5 0.3 1.2 2.25kg / cm 2 p试 1.25 P 2.8kg /
cm 2 P内试 故可知试压安全3、刚度校核 本例中允许 S22400/10004.8mm 而设计时
取壁厚为 S10mm，故符合刚度要求 2 D内 （公式： S 最小 ） 1000第二节 发
酵罐热工设计计算一、计算依据计采用 A3 钢作发酵材料，用 8 号槽钢做冷却夹
套，分三段冷却，筒体二段，锥部一段，夹套工作压力为2.5kg/cmp2 冷媒为 20（V/V）
酒精溶液， T进 4 0 C T出为 2 0 C， 麦汁发酵温度维持 120（主发酵 5-6 天，
封头及筒体部分保温层厚度为 200mm，锥底部分为 98mm）二、总发酵热计算
Qqv119242856kg/hrQ 每立方米发酵麦汁在闰发酵期间每小时的放热量；V 为发酵
麦汁量三、冷却夹套型号选择选取 8 号槽钢起截流面为 Ahb—截面积
84-10.2424.16cm2冷却剂流量为（三段冷却）324.1610-417.28410-3m3/s查得 20（V/V）
酒溶液△t 平-30C 下的P976kg/m3Cp1.04kcal/kg●0 C冷却剂的冷却能力为：
Q7.248X103X976X1.041X2X240034430.8kcal/hr8330kcal/hr故可选取 8 号槽钢为冷
却夹套。四、发酵罐冷却面积的计算考虑生产过程中，随着技术的改进，工艺曲线
可能更改，按目前我国工艺曲线来看，日降温量较大的为 13℃→5℃，为了将来工
艺更改留下余量，设计取 13-58℃为设计的日降温量，取 0.6℃/hr 为设计的小时降
糖量，则 Q0KA△tm 求得冷却面积。1、传热系数 K 的确定1）醪液的 σ 1 的计算
σ 1 0.64 × C × 4 t1 t 2 0.64 × 185 × 4 13 5 199.12kcal / m 2 h 0 C2）冷却夹套的 α 2
的计算湿润周边80（8048.0）2（43-1） 4 × 流体流动截面面积de 湿润周边
204mm20.4cmDe424.16/20.44.74cm0.0474m20V/V酒精在定性温度 t（-4-2）/2-3℃下
5.05cp 5.05 × 10 3 pa.s 0.402kcal / hrm 0 C 0.468W / m 0 CCp 1.041kcal / kg 0
C 4.358 × 10 3 j / kg 0 CP 976kg / m 2 1m / sRe dup / 9160 10 4故可视为强
制湍流流动得n 0.4α 2 0.023λ / d Re 0.8 Cpu / λ 0.4 1348.4kcal / hr m 0 C因为
计算时冷却盘管为直管的，先修正：α α（1.77d / R） 1348.4 × 1 12 × 0.0474 / 1.829
1410.3kcal / hr m 0 C3筒体筒体部分传热系数 K 1 1 Rs b 1 Rs 1 2KA2 α 1 A1
A1 λA2 α 2 A3 A3 代入数据可得:1 11.3554h 0.000675 × 11.3354h 0.01 0.000307 ×
11.3554 7.235 × 10 3K 185.3 × 11.30h 11.304h 45 11.3668h 2所
以:K136.5kcal/m .℃注：h 为假设夹套高度（m）2、锥形罐筒需要冷却的热量 1）
醪液放热 Q 醪Q1Q2 Q162110X0.055X146.64552.7kcal/hr
Q262110X09919X0.635473kcal/hr 所以 Q 醪/hr 2外界与罐体的传
热量 a.封头部分 Q1KF（ t 外平 t o附 t内 ） 带入数据得 KF0L.2 Q1KF（ t 外
平 t o附 t内 ） 2.02（101）（328.5-5）78.72kcal/hr b.筒体部分： 带入数据： 1 1
δ δ δ 1 1 2 3 KF αA1 λ1 A2 λ 2 A2 λ 2 A2 αA5 得：KF 15.67kcal / K 0 C Q2
KF t 外平 t o附 t内 1.1 15.632 8.5 5 6119kcal / hr3、筒体冷却面积 A 初定
t1 t 2 14 9 t m 11.3°C Intt21 14 In9 Q KAt m 2 A40716.8/136.511.326.4M 则醪液
的冷却负荷为： 2 3 26.4/621100.425m /T0.3m /T 故冷却面积能够满足要求4。发酵
罐冷却面积的确定1）筒体部分 由前面叙述可知，筒体部分相同的冷却段，选用 8
槽钢筒体冷却段为面积为 26.4m2则槽钢长26.4/0.08330m取相邻两槽钢间距为
40mm一圈槽钢长： l 0 3.14 × 3.62 2 0.12 2 11.367 m 330 长的槽钢可绕圈数
330/11。367≈30 圈则二段各绕 15 圈冷却段高为15（8040）—401760mm筒体实际
冷却面积为3011.3670.081.439m2/T2锥底部分 锥体部分醪液量为 10.761.048411.27
锥体部分冷却面积为 11.270.4394.95m2 则槽钢长为 4.95/0.0861.8m 绕制高度为
1000mm 第三节 发酵罐附件的设计及选型一、人孔1、选用入孔
BIIPg6Dg4508H1220JB-64-28 材料 A3 钢2、补强圈尺寸确定如下： D 肉484mm D
外760mm补强圈的厚度 Sb 补按下式计算，考虑罐体与入孔筒节均有一定的壁厚裕
量，故补强圈取 8mm d × S0 45 × 0.52 S补 0.85cm D2 D1 76 484二、视镜1、选
用带颈视镜 pg6Dg150JB595—64—42、补强圈尺寸确定如下： 内径 D1163mm 外
径 D2300mm 补强圈的厚度 S 补按S 被Dxso/D12-D1150X8/300-1638.8mm考虑罐
体与视镜节均有一定的壁厚裕量，故补强圈取 8mm三、接管1、CO2 回收接管
YB804-70 Dg40 无缝钢管 重 3.6kg/m法兰 Pg6Dg40HG5010-58 重 1.219kg2、温度
计取样接管见发酵罐总装图3、冷却剂进口接管YB804-70 Dg50 无缝钢管 重
4.65kg/m法兰 pg6D50H5010-58 重 1.348kg4、滤酒管YB804-70 Dg50 不锈钢管 重
2.38kg取滤酒管于罐内高度为 1.2m 即 1200mm5、麦汁进料及 Y 排放接情况
Dg125 球阀控制酒量Dg50 玻璃视镜测 Y 排放情况Dg 接管四、支座见发酵总装图
第四节 发酵罐的技术特性和规范一、技术特性1、本例按 JB741-80 钢制焊接压力
容器技术条件：及“SB5111”?恍飧帜退嵝愿旨疤几帧I 类设备进行制造试验。2、
设备制造完毕，设备内壁所有表面焊缝须打磨光滑平缓过渡，但须保证用材料同样
厚度。3、立板焊接时应与底轴垂直，两块立板之间得分布误差不大丁 0.104、设备
安装后轴线对基础的不垂直在全长上不大于 10mm，设备在现场就位安装。5、设
备组焊后，封头筒体锥形底的 Φ 400 轴线在总高度范围内的不垂直度