2024年2月18日发(作者：梁丘恨桃)

很实用的货运计算题方法 值得收藏

某轮首、中、尾的吃水分别是：6.45m，6.60m，6.50m，且存在拱垂，则其平均吃水为（ ）m。

A．6.60

B．6.57

C．6.48

D．3.26

d6dzdAdMF8

某轮船长200m，漂心在船中前0.50m，dF=10.20m，dA=12.35m，则该轮的漂心修正量为（ ）m。

A．+0.003

B．-0.003

C．+0.005

D．-0.005

txfLbp

某轮船宽为20m，当其右倾2°时，左舷吃水减少( )m。

A．0.175

B．0.35

C．0.55

D．0.60

tanө*

B

2

某轮到港时排水量Δ=15000t，dM=8.15m，TPC=25t/cm。现在港卸货1000t后又加载500t，之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3 的区域，其吃水为（ ）m。

A．7.66

B．7.86

C．8.06

D．8.26

ssd100TPC21

∮d’=p/TPC

某船正浮时由淡水进入海水，漂心在浮心之前，则在海水中时（ ）。

A．首倾

B．尾倾

C．正浮

D．纵倾状态不定

(xbxf)t100TPC

某轮排水量Δ=17272t,由密度为ρ1=1.014g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.002g/cm3，每厘米吃水吨数TPC=24.18t,则其平均吃水改变量为（ ）m。

A．0.061

B．0.069

C．0.078

ssD．0.086

d

100TPC21

船舶淡水水尺超额量的计算公式为（ ）。

A．36TPC

PB．48TPC

C．40TPC

D．4000TPC

某轮排水量为12000t，TPC=15t/cm，由标准淡水水域驶进标准海水水域，则船舶的吃水将（ ）。

A．减少0.2m

B．增加0.2m

C．不变

D．无法计算

40TPC

某船夏季满载时FWA=0.2m，本航次在水密度ρ=1.010g/cm3的港口装货，则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上（ ）m。

A．0.08

B．0.10

C．0.12

D．0.14

d=40(1.025-2)FWA=(41-402)FWA

为保持某轮在相对密度为1.008的水域中与在标准海水中的吃水不变，需卸下货物322t，则该轮在标准海水中的排水量为（ ）t。

A．19092.7

B．19414.7

C．13202.4

D．条件不足，无法计算

某轮装货前测得平均吃水为6.12m，TPC = 20t/cm。5h后测得平均吃水为6.98m，TPC

= 21.8t/cm，若假定该段时间内船上油水等重量不变，则装货量估计为（ ）t。

A．1797

B．1720

C．1874

D．1726

根据国际载重线公约的规定，以下（ ）海区属于夏季区带。

A．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过1%的海区

B．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过5%的海区

C．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过8%的海区

D．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过10%的海区

某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷外水密度ρ=1.003g/cm3，FWA=0.34m，则该轮（ ）。

A．已经超载

B．船舶不适航

C．没有超载

D．不能确定

按照国际惯例，当货物的积载因数小于（ ）时，该货物为计重货物。

A．1.1328m3/t

B．1.0m3/t

C．40ft3

D．A或C

某票货物重量为1500t，包括亏舱的积载因数S.F=0.795 m3/t，亏舱系数Cbs=12%，则该货物不包括亏舱的积载因数为（ ）m3/t。

A．0.8

B．0.56

C．0.7

D．0.65

某票货物重量为1500t，量尺体积为1050m3，亏舱系数Cbs=12%，则该货物包括亏舱的积载因数为（ ）m3/t。

A．0.795

B．0.700

C．0.840

D．0.954

某票货物重量为200t，不包括亏舱积载因数S.F=1.8 m3/t，亏舱率Cbs=10%，则所占舱容为（ ）m3。

A．400

B．396

C．324

D．425

某轮某舱舱容为3295m3，拟配装一票包括亏舱的积载因数S.F=2.02 m3/t的货物，亏舱率估计为8%，则该舱可装载该种货物（ ）t。

A．1421

B．1631

C．2536

D．2718

某票货物包括积载因数S.F=1.5m3/t，亏舱率Cbs=10%，则不包括亏舱的积载因数为

（ ）m/t。

A．1.80

B．2.10

C．1.35

D．1.65

3某轮船舶资料中dρ=8.0m时Δ=18000t，TPC=25t/cm，现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港（ρ=1.010），抵达目的港的限制吃水为8.0m，预计途中耗油水200t，则出发时的平均吃水为（ ）m。

A．8.19

B．8.03

C．8.00

D．7.97

某船ΔT=21367t, Δs=20881t, 空船ΔL=5371t，船舶由夏季载重线海区航行至热带载重线海区时，且夏季载重线段油水消耗量306t。已知本航次需装油水等共440t，船舶常数219t，则本航次最多载货（ ）t。

A．15332

B．15006

C．14851

D．15687

某船△L＝6690t，过浅滩（ρ=1.012）时最大吃水d=9.35m所对应的海水排水量△＝26330t，船由始发港至过浅处油水消耗475t，则本航次所允许使用的总载重量为（ ）t。

A．26471

B．18831

C．19360

D．19781

!某轮到达锚地时dF =9m，dA =9.4m，港内航道水深仅允许dmax =9.0m的船舶安全通过。现拟调平吃水进港，TPC=24t/cm，x

f =0，则至少应卸下（ ）t货物。

A．400

B．440

C．480

D．520

某轮测定船舶常数时船舶排水量为6000t，当时船上存有油500t，淡水200t，压载水200t，粮食及备品20t，增加新设备30t，已知该轮新船出厂时空船排水量为4800t，则船舶常数为（ ）t。

A．180

B．250

C．280

D．310

!某轮满载排水量19650t，空船重量5560t，航次储备量及船舶常数1982t，船舶总舱容19864m3。本航次计划配装铝块（S.F=0.37m3/t）5200t，棉织品（S.F=2.83m3/t）1000t，还准备配装钢管（S.F=1.36m3/t）及服装（S.F=2.80m3/t），为了达到满舱满载，钢管和服装各应配装（ ）t。（四种货物均已考虑亏舱）

A．1908和4000

B．908和5000

C．995和4913

D．4913和995

!某货舱舱容2510m3，该舱应装货2380t，现拟配S.F分别为1.25m3/t（Cbs =16%）和0.86m3/t（Cbs =10%）的两种货物，则各自应配装（ ）t可使其满舱。

A．1830和550

B．550和1830

C．1955和425

D．441和1939

某轮航次货运量 =12500 t，全船货舱总容积 =19650 m3，No.2货舱容积为1720 m3，则按10％的上限可装载（ ）t。

A．2406

B．1203

C．602

D．1718

某轮某剖面上的空船重力789t，空船重力矩53662t·m，载荷重力133t，载荷重力矩8160t·m，查得该剖面处的浮力269t，站面距中距离52.70m，浮力矩1538 t·m，则该剖面处的剪力为（ ）t。

A．-653

B．653

C．-327

D．327

经验表明，正常拱垂变形值为Lbp/1200 m，极限拱垂变形值为Lbp/800 m，危险拱垂值为Lbp/600 m。

某轮某站面上的重力7834t，重力矩(船尾坐标)353357t.m，查得该站面处的浮力

8911t，浮力矩408860 t.m,则该站面处的弯矩为（ ）t.m。

A．-27752

B．277752

C．-55503

D．55503

剪力、切力=重力-浮力

某轮某剖面上的空船重力789t，空船重力矩53662t·m，载荷重力133t，载荷重力矩8160t·m，查得该剖面处的浮力269t，剖面距中距离52.70m，浮力矩1538 t·m，则该剖面处的弯矩为（ ）t.m。

A．-23390

B．23390

C．-11695

D．11695

弯矩=重力矩-计算点到船中距离的乘积-相应肋骨上的浮力钜

某轮某剖面上的重力6950t，重力矩(船尾坐标)203354t·m，查得该剖面处的浮力6911t，浮力矩168860t·m，则该剖面处的弯矩为（ ）t·m。

A．68988

B．34494

C．-68988

D．-34494

在无全船积载因数S.F资料的情况下，对于重结构的船舶来说，其上甲板允许均布负荷不得超过（ ）kPa。

A．24.53

B．10.6

C．8.48

D．9.81

重结构取H 1.5,轻结构取H 1.2

pd9.81cHc9.81

在无全船积载因数S.F资料的情况下，对于轻结构的船舶来说，其上甲板允许均布负荷不得超过（ ）kPa。

A．24.53

B．10.6

C．8.48

D．9.81

1.2*9.81*0.72

当船上没有设计时货物装载率c或设计时货物积载因数SFD资料时，可取γ33c=0.72t/m或SFD=1.39m/t。对满足建造规范规定的重货加强要求的船舶的底舱，可取γc=1.2t/m3或取SFD=0.83m3/t。

轮某舱二层舱舱高3.0m，现装载S.F=1.2m3/t的杂货，高为2.40m，则二层甲板的局部强度（ ）。

A．不满足强度要求

B．满足强度要求

C．不确定

D．视货物密度而定

Hc──上甲板货物的设计堆高，重结构船取1.5m，轻结构船取1.2 m；

某船某底舱高4.81m，舱容2614m3，拟垂直堆垛平均S.F=1.43m3/t的杂货4.8m，则该底舱最大能装（ ）m高。

A．3.46

B．4.02

C．4.53

D．4.81

某轮No.2舱二层舱高为3.65m，底舱高7.32m，现拟在二层舱装载钢板（S.F=0.4m3/t）2.2m高；底舱下层装钢管（S.F=1.6 m3/t）4.0m，上层装水泥（S.F=0.9 m3/t）2.3m，试校核二层甲板和底舱底板的局部强度是否满足要求（ ）。

A．二者强度均满足要求

B．二者强度均不满足要求

C．二层甲板强度满足要求；底舱底板强度不满足要求

D．二层甲板强度不满足要求； 底舱底板强度满足要求

某船某舱高5.15m，舱容2578m3 ，拟垂直堆垛S.F=1.08m3 /t的杂货，则最大能装货（ ）t。

A．1582

B．1917

C．1753

D．1856

某船No.3舱底舱容积为2110m3 ，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层A货624t

（S.F=0.86m /t），为保证船舶局部强度，可在上层装S.F=1.31m /t的B货（ ）t。

A．523

B．723

C．895

D．915

某舱内分三层装载积载因数为0.73m3/t、1.11m3/t和1.24m3/t的三票货物，它们的高度依次为1.2m、1.5m和1.8m，则作用于舱底的局部强度为（ ）×9.81kPa。

A．4.31

B．4.45

C．4.52

D．4.66

P= P1+P2+P3

33!!某轮上甲板装载锅炉一只55t，锅炉上原有木支墩3只，每只为3.6×1.0m2，重为2.0t，已知甲板单位面积允许负荷量Pd=9.81×2.34kPa。若装载后局部强度不满足要求，则至少应再加（ ）只与原来相同的木支墩才能保证局部强度满足要求。

A．3

B．4

C．5

D．6

某轮某底舱货舱容积为2710m3，双层底高1.48m，舱高7.32m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000m（S.F=0.74m3 /t），上层花生果500t（S.F=3.28m3 /t），则两种货物的重心高度分别为（ ）m。

A．2.48；4.15

B．2.48；5.70

C．2.00；4.53

D．1.85；4.21

某轮某底舱货舱容积为2710 m3，双层底高1.48m，舱高7.32m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000t（S.F=0.74 m3/t），上层花生果500t（S.F=3.28 m3/t），则该舱的重心高度为（ ）m。

A．2.78

B．3.12

C．3.55

D．5.96

1000*Z1+500*Z2

1000+500

某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04m和4.18m的两种货物，它们的重量

分别是2630t和367t，双层底高1.1m，则该舱重心高度为（ ）。

A．2.06m

B．2.14m

C．2.30m

D．2.49m

!!某船排水量为21766t，水线面面积关于纵轴的惯性矩为78520m4，所在海域的水密度为1.003g/cm3，则该轮的横稳性半径为（ ）m。

A．4.25

B．3.61

C．4.42

D．4.58

IrxV

某轮空船排水量为2000t，空船重心高度为5.5m；船舶载荷重量为8000t，其重心高度为3.50m；查得船舶初稳心距基线高度KM为4.70 m。该轮的初稳性高度GM为（ ）m。

A．0.8

B．1.2

C．1.5

D．1.82

GM=KM - KG

某箱体船船长150m，船宽20m，排水量20000t，所在水域水密度为1.008g/cm3，则该轮的稳心半径BM为（ ）m。

A．2.84

B．3.25

C．4.06

D．5.04

1B2r12d =1/12*LB3

对于某箱形驳船而言，其横稳心距基线高与船舶的（ ）无关。

A．船长

B．船宽

C．舷外水密度

D．船舶吃水

某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面，舱长12.3m，舱前宽10.6m，舱

后宽8.5m，若当时船舶排水量Δ=6638t，则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为（ ）m。

A．0.12

B．0.14

C．0.16

D．0.18

2．公式计算法

（1）矩形液面

1ixlb312

式中：l-―液面长度（m）；

b-―液面宽度（m）。

（2）梯形液面

12ixl(b1b2)(b12b2)48

式中：b1，b2-―液面前、后两端宽度（m）。

（3）等腰三角形液面

1ixlb348

某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面，舱长12.3m，舱前宽10.6m，舱后宽8.5m，若当时船舶排水量Δ=6638t，则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为（ ）m。

A．0.12

B．0.14

C．0.16

D．0.18

某矩形压载舱（ρ＝1.021g/ cm3 ）存在自由液面，其液面长、宽分别为11.5m和9.6m，若排水量为6824t，则自由液面修正量δGM f =（ ）m。

A．0.13

B．0.18

C．0.21

D．0.27

!!某轮装货后排水量为8000t，初稳性高度为0.85m，开航前加油（ρ=0.88 g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜为梯形，油柜长l=10m，前后两个宽度分别为：b1=8.0m，b2=6.0m，存在自由液面的影响。加油后少量载荷变动对GM的影响值为（ ）m。

A．-0.07

B．+0.07

C．-0.09

D．+0.09

液面形状为梯形的液舱，其自由液面惯性矩的计算公式为（ ）。

13lbA．12

13lb36B．

12lb1b2b12b248C．

13lb48D．

液面形状为等腰三角形的液舱，其自由液面惯性矩的计算公式为（ ）。

13lbA．9

13lbB．12

13lbC．36

13lbD．48

!!!某轮装货后排水量为8000t，初稳性高度为0.85m，开航前加油（ρ=0.8 g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜为梯形，油柜长l=10m，前后两个宽度分别为：b1=8.0m，b2=6.0m，存在自由液面的影响。加油后船舶的GM值变为（ ）m。

A．0.95

B．0.89

C．0.81

D．0.75

某船一矩形液面的液舱存有自由液面，该舱长13.87m，宽12m，舱内液体的密度为30.96g/cm，有一道等间距的纵向隔壁，船舶排水量为7096t，则该液舱自由液面对稳性的减小值为（ ）m。

A．0.05

B．0.07

C．0.11

D．0.15

两液舱的自由液面惯性矩相同，则它们对船舶稳性的影响（ ）。

A．不同

B．相同

C．与惯性矩无关

D．A，B均可能

某轮有一票重为100t的货物由底舱移至二层舱（垂向移动距离z=12m），船舶排水量Δ=15000t，由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（ ）。

A．减小0.08 m

B．增加0.08 m

C．减小0.15 m

D．增加0.15 m

某船Δ=16500t，GM=1.06 m ，现270t货物横向左移2.8m，则船舶（ ）。

A．左倾2.5º

B．右倾2.5º

C．左倾3.3º

D．右倾3.3º

1．船内重物水平横移

将船内重物p水平横移y距离，根据平行力移动原理，船舶重心将随之由G水平横移至G1，并有

GG1py

则有

tanGG1GM

将GG1表达式代入，则得：

tan

pyGM

某船排水量为22025t, 重心高度为7.84m，现卸载重量为673t的货物，其重心距基线高9.6m，则该轮初稳性高度改变（ ）m。

A．-0.06

B．0.30

C．-0.30

D．0.06

某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形且两道纵向隔壁，存在自由液面，则加油后船舶的初稳性高度值为（ ）m。

A．1.03

B．0.93

C．0.85

D．0.67

轮装货至Δ=14000t时，KM=8.00m，KG=6.50m。此时需要装甲板货，货物重心高度KP=14.0m，要求装货后船舶的GM≥1.30m，则最多能装载甲板货（ ）t。

A．456.8

B．383.6

C．350

D．320.4

3!!!某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形，容积为328m3，则加油后船舶初稳性高度值为（ ）m。

A．1.03

B．0.93

C．0.85

D．0.67

某船Δ=5357t，KG=4.42m，KM=5.50m，现将岸上总计重量为100 t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处，悬索长2m，则装货后船舶初稳性高度为（ ）m。

A．1.00

B．1.16

C．1.11

D．1.18

设货舱内一悬挂货物重为P，悬索长为lz，现有一外力矩作用使船舶产生一较小的横倾角θ，若当时的排水量为△，初稳性高度为GM，则外力矩为（ ）。

A．△GMsinθ

B．△GMcosθ

C．(△GM-P lZ)sinθ

D．(△GM-P lZ)cosθ

某船Δ=6987t，KG=5.83m，现将岸上总计重量为150 t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处，悬索长3m，装货后船舶初稳性高度改变（ ）m。

A．0.11

B．-0.11

C．0.08

D．-0.08

某轮船舶排水量为28000t，假定重心高度为5.8m，船舶实际重心高度6.2m，查得横倾角为15 °时形状稳性力臂GAZA为0.70m，则该轮的静稳性力矩为（ ）kN·m。

A．16800

B．163839

C．22400

D．219744

GZ＝GAZA＋GGAsinθ GGA＝KGA－KG

某船Δ＝15000t，GM=2.3m，查得横倾角θ=20 °时的形状稳性力臂MS为0.64m，则静稳性力力矩为（ ）t·m。

A．2250

B．15000

C．21450

D．42000

GZ＝MS＋GMsinθ

液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响是（ ）。

A．使静稳性力臂减小

B．使静稳性力臂保持不变

C．使静稳性力臂增大

D．以上均有可能

液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（ ）。

A．随横倾角的增大而增大

B．随横倾角的增大而减小

C．不随横倾角变化

D．以上均可能

已知船舶形状稳性力臂KN｜θ=30°=5.25m，船舶重心高度KG=8.20m，自由液面对初稳性的修正值为0.20m，则船舶的静稳性力臂GZ为（ ）m。

A．0.95

B．1.05

C．1.15

D．1.20

设经自由液面修正前的船舶重心高度为KG0，修正前后的船舶重心高度为KG，则：

KGKG0GMf

于是，经自由液面修正后的静稳性力臂可表示为：

GZKNKGsin

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时复原力臂为（ ）m。

A．0.79

B．0.82

C．0.85

D．0.88

GZGZ0Mfi

某船装载后△=18000t，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则对复原力臂的影响值为（ ）m。

A．-0.06

B．-0.03

C．0.06

D．0.03

某船装载后△=18000t，船舶横倾20°时油舱（ρ＝0.96g/cm3）自由液面惯性矩为1125m4，则此时对复原力矩的影响值为（ ）t·m。

A．307

B．343

C．369

D．385

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时自由液面对复原力臂的修正量为（ ）m。

A．0.10

B．0.06

C．0.15

D．0.08

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时自由液面对复原力矩的修正量为（ ）×9.81kN·m。

A．1080

B．540

C．2160

D．270

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时复原力矩为（ ）×9.81kN·m。

A．15770

B．15218

C．14220

D．13798

某轮假定重心高度为5.8m，船舶重心高度6.2m，船舶横倾角14°，假定重心静稳性力臂0.70m，则该轮的静稳性力臂为（ ）m。

A．0.46

B．0.60

C．0.80

D．1.15

船舶Δ=10550t，GM=1.27 m，因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ则船舶横倾角为10°时GZ减小（ ）m。

A．0.05

B．0.07

C．0.09

D．0.11

0＋=2.2°，G1Z1GZGG1cos

初始横倾。即静稳性曲线下降，GZm和稳性范围减小。设船舶重心横坐标为GG1，船舶在倾侧一方的静稳性力臂G1Z1与船舶重心位于中纵剖面时的静稳性力臂GZ的关系为：

G1Z1GZGG1cos

船舶Δ=8559t，GM=1.07m，因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°，则船舶重心横坐标为（ ）m。

A．0.02

B．0.04

C．0.06

D．0.08

船舶Δ=18764t，GM=0.87m，现存在初始横倾角θ复原力矩减小（ ）t·m。

A．708

B．643

C．613

D．507

0＋=2.4°，则船舶横倾角为20°时船舶Δ=18764t，GM=0.87m，现存在初始横倾角θ复原力矩减小（ ）t·m。

0＋=2.4°，则船舶横倾角为20°时

A．708

B．643

C．613

D．507

当船宽增大而其他影响因素不变时，静稳性曲线图中（ ）。

A．θV增大

B．GZmax减小

C．GZmax增大

D．θmax增大

当船舶的干舷增大而其他影响因素不变时，在静稳性曲线图上（A．GZmax增大

B．θmax增大

C．θV减小

D．A、B均对

下列有关动稳性力臂表述错误的是（ ）。

A．动稳性力臂为静稳性力臂曲线下的面积

B．动稳性力臂在数值上等于静稳性力臂

C．动稳性力臂为静稳性力矩做的功与排水量之比

D．以上全错

有关动稳性力臂说法错误的是（ ）。

A．动稳性力臂为静稳性力矩曲线下的面积

B．动稳性力臂在数值上与静稳性力臂相等

C．动稳性力臂为静稳性力臂作的功与排水量之比

D．以上全错

在静稳性曲线图上，静稳性力臂曲线下的面积表示（ ）。

A．动稳性力臂

B．动稳性力矩

C．静稳性力矩

D．最小倾覆力矩

最小倾覆力矩（ ）最大静稳性力矩。

A．大于

B．等于

C．小于

D．以上均可能

。 ）

在静稳性曲线图上，横倾力矩做的功表示为（ ）。

A．一条过原点的直线

B．曲线上的点

C．一个矩形的面积

D．曲线下的面积

在静稳性曲线图上，船舶的动稳性表示为（ ）。

A．一条过原点的直线

B．曲线上的点

C．一个长方形的面积

D．曲线下的面积

船舶在动力作用下不致倾覆的条件是风压倾侧力矩必须（ ）。

A．小于最小倾覆力矩

B．小于最大复原力矩

C．大于最大复原力矩

D．大于最小倾覆力矩

在研究船舶动稳性时，当船舶受到一个等于最小倾覆力矩的动态风压力矩作用，船舶将（ ）。

A．逐渐倾斜直至翻沉

B．在静平衡角的左右摇摆

C．在极限静倾角的左右摇摆

D．逐渐倾斜至极限动倾角后不再继续倾斜

1．初稳性高度GM应不小于0.15m；

2．静稳性力臂GZ曲线下的面积：

（1）在横倾角0°～30°间所围面积A30应不小于0.055 m·rad；

（2）在静倾角0°～40°或进水角中较小者间所围面积A40°（θf），应不小于；

（3）在横倾角30°～40°或进水角中较小者间所围面积A30° 40°（θf）应不小于；

3．横倾角30°处的静稳性力臂（GZ30°）应不小于0.20m：

4．最大静稳性力臂对应横倾角θsm最好大于30°，但至少不应小于25°；

5．对L≥24m的船舶，尚应满足天气衡准。

在IMO稳性规则的天气衡准中，突风风压倾侧力臂为定风压倾侧力臂的（ ）倍。

A．2.3

B．2.0

C．1.8

D．1.5

当风压倾侧力矩等于最小倾覆力矩时，稳性衡准数（ ）。

A．等于1

B．大于1

C．小于1

D．以上均有可能

当风压倾侧力矩大于最小倾覆力矩时，稳性衡准数（ ）。

A．等于1

B．大于1

C．小于1

D．以上均有可能

某船舶的宽深比为2.4，稳性衡准数为1.5，按我国法定规则的规定，该船的极限静倾角均可适当减小（ ）。

A．5°

B．4°

C．3°

D．2°

宽深比大于2时，可以适当减小

20B2K1D

某船经初始横摇角及进水角修正后求得最小倾复力臂为0.18m,，查得风压倾侧力臂为0.12m，则该船（ ）。

A．稳性衡准数符合要求

B．稳性衡准数不符合要求

C．稳性符合要求

D．稳性不符合要求

某轮正浮时受到侧风作用，单位风压力为0.56 kPa，受风面积为2934 m2，风力作用力臂为14.40 m，船舶排水量为27000t，则该轮的风压倾侧力臂为（ ）m。

A．0.09

B．0.21

C．0.88

D．1.20

而横摇周期为15s左右对应的GM值则为初稳性高度适宜值；对万吨级船舶满载时GM取4%～5%B较适宜。

万吨级船舶满载时GM取船宽的（ ）较适宜。

A．4%～5%

B．7%～8%

C．2%～3%

D．9%～10%

通常情况下，为了满足船舶具有适度的稳性，对具有三层的船舶来说，其底舱装货量应不多于全部装货量的（ ）。

A．35%

B．45%

C．55%

D．65%

根据经验统计，对于万吨级船舶满载时，底舱和二层舱装载量所占全部载货量的比例约为65%：35%；若需装载甲板货时，则甲板货重量一般不超过全船载货量的10%，且堆积高度一般不超过船宽的1/6～1/5，这样，底舱、二层舱、甲板货的配货比例大体为65%：25%：10%；对于具有3层甲板的船舶，底舱、下二层舱、上二层舱的配货比例大体为55%：25%：20%。

某船△＝6836t，在右舷距船中6m的压载舱注入42t压载水后，测得船舶横倾角为2.5°,则此时船舶GM为（ ）m。

A．1.25

B．1.11

C．0.85

D．0.68

pypGM(p)tan

某船△＝15000t，从右舷距船中6m的压载舱将105t压载水移至左舷距船中6m的压载舱后，测得船舶左倾3.3°,则此时船舶GM为（ ）m。

A．1.63

B．1.46

C．0.87

D．0.74

某船船宽16.8m，重心距基线5.75m,横稳心距基线6.38m，自由液面对稳性影响值为0.11m,则按我国《法定规则》算得的船舶横摇周期为（ ）s。（取横摇周期系数f =

1.0）

A．16.4

B．15.4

C．15.7

D．14.9

T0.58f

B24KG2GM

某轮船宽20m，装载后测得其横摇周期Tθ=17s，横摇周期系数f=0.8，则其GM=（ ）m。

A．0.70

B．0.89

C．0.95

D．1.07

2

GM＝（fB/Tθ）

某轮船宽20m，装载后测得Δ=19486t，MZ=158472t·m，KM=8.85m，横摇周期系数f=1.0，自由液面对GM的修正值为0.12m。则其横摇周期Tθ=（ ）s。

A．17.6

B．19.3

C．16.3

D．15.4

某船△=27252t，KM= 9.84m，KG=8.77m，现加载388t杂货，其装载位置为:距基线4.2m，距船中线面4m，则装货后船舶横倾角为（ ）°。

A．3.6

B．2.8

C．4.0

D．5.1

xxx某轮空船排水量ΔL=5371t，本航次净载重量NDW=13580t，在舱内实装货物12187t，航次储备量为1928t（液舱均满），船舶常数为200t，全船垂向总力矩为158472t·m，KM=8.58m．现拟在上甲板装载部分货物，若要求GM≥0.60m，则最多在KP=13.75m处装载（ ）t甲板货。

A．612.3

B．695.0

C．715.9xxx

D．1393

某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN·m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）和底舱的金属构件（S.F=0.75

m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z =10m，则各应移动（ ）t。

A．601.2；201.2

B．575.4；175.4

C．500；100

D．407.1；107.1

GMpHpLpzppL

H

某船排水量为15000t，GM=0.45m，现利用盘圆（zp=13m，S.F=0.45m3/t）和棉花（zp

=7m，S.F=2.80m3/t）间等体积互换舱位以使GM达到0.60m，则互换舱位的盘元（ ）t，棉花（ ）t。

A．326.6，62.9

B．254.1，113.4

C．364.7，91.2

D．446.8，71.8

某轮装载后排水量 =19000t，KG=8.0m，KM=8.95m，船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为：zP=0.8m，yP=4.18m，则应加载（ ）t才能将船舶调平。（自由液面影响不计）

A．456.1

B．388.5

C．412.0

D．301.9

某轮排水量Δ=13000t，存在θ=5°的横倾角，现要调拨左右舱的压载水使θ减为1°，两侧压载舱重心横向距离y=10m，GM=1.13m，则至少应调拨压载水（ ）t。

A．78.3

B．85.1

C．102.9

D．145.7

某轮装货至排水量Δ=7500t，KM=7.12m，KG=6.20m，右倾4°，此时尚有500t货物未装，拟装货物的重心高度为7.0m，右舷距中线面5m，左舷距中线面8m，装货后要求船舶横向正浮，则左、右舷应各装（ ）t。

A．315；185

B．229.7；270.3

C．253.2；246.8

D．250；250

某轮装载后Δ=19000t，KM=8.95m，KG=8.0m，船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为：zP=0.8m，yp=4.18m，则应加载（ ）才能将船舶调平。（自由液面影响不计）

A．456.1

B．388.5

C．412.0

D．302.0

根据经验，万吨级货船在满载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，万吨级货轮在半载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，万吨级货船在轻载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，空载航行的船舶吃水一般应达到夏季满载吃水的（ ）以上。

A．55%

B．50%

C．45%

D．40%

船舶空船压载后的吃水，至少应达到夏季满载吃水的50%，冬季航行时因风浪较大，应使其达到夏季满载吃水的55%以上。

某船夏季满载吃水为9.2m，则冬季在海上航行中至少将船舶最小平均吃水压载至（ ）m。

A．4.5

B．5.06

C．5.7

D．6.3

根据经验，普通货船空载航行时的纵倾角度应（ ）。

A．大于1.5°

B．大于3°

C．小于1.5°

D．小于3°

对船长Lbp≤150m的船舶

dFmin0.025LbpdMmin0.02Lbp2

对船长Lbp＞150m的船舶

dFmin0.012Lbp2dMmin0.02Lbp2

某轮船长Lbp＞150 m，根据IMO及我国的要求，船舶空载时其最小首吃水dF应满足以下（ ）要求。

A．dF≥0.02Lbp

B．dF≥0.012Lbp

C．dF≥0.02Lbp+2

D．dF≥0.012Lbp+2

某轮船长Lbp≤150 m，根据IMO及我国的要求，船舶空载时其最小首吃水dF应满足以下（ ）要求。

A．dF≥0.02Lbp

B．dF≥0.025Lbp

C．dF≥0.012Lbp

D．dF≥0.02Lbp+2

某轮船长180m，根据IMO及我国的要求，其空船压载航行时的最小平均吃水dM为（ ）m。

A．5.60

B．3.60

C．4.16

D．2.16

普通货船空载时，其螺旋桨轴至水面的高度I与螺旋桨的直径D之比小于（ ）时，螺旋桨的推进效率将急剧下降。

A．30%～40%

B．40%～50%

C．50%～60%

D．65%～75%

根据经验，冬季空载航行的船舶平均吃水应达到夏季满载吃水的（ ）以上。

A．55%

B．50%

C．45%

D．40%

2024年2月18日发(作者：梁丘恨桃)

很实用的货运计算题方法 值得收藏

某轮首、中、尾的吃水分别是：6.45m，6.60m，6.50m，且存在拱垂，则其平均吃水为（ ）m。

A．6.60

B．6.57

C．6.48

D．3.26

d6dzdAdMF8

某轮船长200m，漂心在船中前0.50m，dF=10.20m，dA=12.35m，则该轮的漂心修正量为（ ）m。

A．+0.003

B．-0.003

C．+0.005

D．-0.005

txfLbp

某轮船宽为20m，当其右倾2°时，左舷吃水减少( )m。

A．0.175

B．0.35

C．0.55

D．0.60

tanө*

B

2

某轮到港时排水量Δ=15000t，dM=8.15m，TPC=25t/cm。现在港卸货1000t后又加载500t，之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3 的区域，其吃水为（ ）m。

A．7.66

B．7.86

C．8.06

D．8.26

ssd100TPC21

∮d’=p/TPC

某船正浮时由淡水进入海水，漂心在浮心之前，则在海水中时（ ）。

A．首倾

B．尾倾

C．正浮

D．纵倾状态不定

(xbxf)t100TPC

某轮排水量Δ=17272t,由密度为ρ1=1.014g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.002g/cm3，每厘米吃水吨数TPC=24.18t,则其平均吃水改变量为（ ）m。

A．0.061

B．0.069

C．0.078

ssD．0.086

d

100TPC21

船舶淡水水尺超额量的计算公式为（ ）。

A．36TPC

PB．48TPC

C．40TPC

D．4000TPC

某轮排水量为12000t，TPC=15t/cm，由标准淡水水域驶进标准海水水域，则船舶的吃水将（ ）。

A．减少0.2m

B．增加0.2m

C．不变

D．无法计算

40TPC

某船夏季满载时FWA=0.2m，本航次在水密度ρ=1.010g/cm3的港口装货，则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上（ ）m。

A．0.08

B．0.10

C．0.12

D．0.14

d=40(1.025-2)FWA=(41-402)FWA

为保持某轮在相对密度为1.008的水域中与在标准海水中的吃水不变，需卸下货物322t，则该轮在标准海水中的排水量为（ ）t。

A．19092.7

B．19414.7

C．13202.4

D．条件不足，无法计算

某轮装货前测得平均吃水为6.12m，TPC = 20t/cm。5h后测得平均吃水为6.98m，TPC

= 21.8t/cm，若假定该段时间内船上油水等重量不变，则装货量估计为（ ）t。

A．1797

B．1720

C．1874

D．1726

根据国际载重线公约的规定，以下（ ）海区属于夏季区带。

A．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过1%的海区

B．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过5%的海区

C．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过8%的海区

D．一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过10%的海区

某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷外水密度ρ=1.003g/cm3，FWA=0.34m，则该轮（ ）。

A．已经超载

B．船舶不适航

C．没有超载

D．不能确定

按照国际惯例，当货物的积载因数小于（ ）时，该货物为计重货物。

A．1.1328m3/t

B．1.0m3/t

C．40ft3

D．A或C

某票货物重量为1500t，包括亏舱的积载因数S.F=0.795 m3/t，亏舱系数Cbs=12%，则该货物不包括亏舱的积载因数为（ ）m3/t。

A．0.8

B．0.56

C．0.7

D．0.65

某票货物重量为1500t，量尺体积为1050m3，亏舱系数Cbs=12%，则该货物包括亏舱的积载因数为（ ）m3/t。

A．0.795

B．0.700

C．0.840

D．0.954

某票货物重量为200t，不包括亏舱积载因数S.F=1.8 m3/t，亏舱率Cbs=10%，则所占舱容为（ ）m3。

A．400

B．396

C．324

D．425

某轮某舱舱容为3295m3，拟配装一票包括亏舱的积载因数S.F=2.02 m3/t的货物，亏舱率估计为8%，则该舱可装载该种货物（ ）t。

A．1421

B．1631

C．2536

D．2718

某票货物包括积载因数S.F=1.5m3/t，亏舱率Cbs=10%，则不包括亏舱的积载因数为

（ ）m/t。

A．1.80

B．2.10

C．1.35

D．1.65

3某轮船舶资料中dρ=8.0m时Δ=18000t，TPC=25t/cm，现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港（ρ=1.010），抵达目的港的限制吃水为8.0m，预计途中耗油水200t，则出发时的平均吃水为（ ）m。

A．8.19

B．8.03

C．8.00

D．7.97

某船ΔT=21367t, Δs=20881t, 空船ΔL=5371t，船舶由夏季载重线海区航行至热带载重线海区时，且夏季载重线段油水消耗量306t。已知本航次需装油水等共440t，船舶常数219t，则本航次最多载货（ ）t。

A．15332

B．15006

C．14851

D．15687

某船△L＝6690t，过浅滩（ρ=1.012）时最大吃水d=9.35m所对应的海水排水量△＝26330t，船由始发港至过浅处油水消耗475t，则本航次所允许使用的总载重量为（ ）t。

A．26471

B．18831

C．19360

D．19781

!某轮到达锚地时dF =9m，dA =9.4m，港内航道水深仅允许dmax =9.0m的船舶安全通过。现拟调平吃水进港，TPC=24t/cm，x

f =0，则至少应卸下（ ）t货物。

A．400

B．440

C．480

D．520

某轮测定船舶常数时船舶排水量为6000t，当时船上存有油500t，淡水200t，压载水200t，粮食及备品20t，增加新设备30t，已知该轮新船出厂时空船排水量为4800t，则船舶常数为（ ）t。

A．180

B．250

C．280

D．310

!某轮满载排水量19650t，空船重量5560t，航次储备量及船舶常数1982t，船舶总舱容19864m3。本航次计划配装铝块（S.F=0.37m3/t）5200t，棉织品（S.F=2.83m3/t）1000t，还准备配装钢管（S.F=1.36m3/t）及服装（S.F=2.80m3/t），为了达到满舱满载，钢管和服装各应配装（ ）t。（四种货物均已考虑亏舱）

A．1908和4000

B．908和5000

C．995和4913

D．4913和995

!某货舱舱容2510m3，该舱应装货2380t，现拟配S.F分别为1.25m3/t（Cbs =16%）和0.86m3/t（Cbs =10%）的两种货物，则各自应配装（ ）t可使其满舱。

A．1830和550

B．550和1830

C．1955和425

D．441和1939

某轮航次货运量 =12500 t，全船货舱总容积 =19650 m3，No.2货舱容积为1720 m3，则按10％的上限可装载（ ）t。

A．2406

B．1203

C．602

D．1718

某轮某剖面上的空船重力789t，空船重力矩53662t·m，载荷重力133t，载荷重力矩8160t·m，查得该剖面处的浮力269t，站面距中距离52.70m，浮力矩1538 t·m，则该剖面处的剪力为（ ）t。

A．-653

B．653

C．-327

D．327

经验表明，正常拱垂变形值为Lbp/1200 m，极限拱垂变形值为Lbp/800 m，危险拱垂值为Lbp/600 m。

某轮某站面上的重力7834t，重力矩(船尾坐标)353357t.m，查得该站面处的浮力

8911t，浮力矩408860 t.m,则该站面处的弯矩为（ ）t.m。

A．-27752

B．277752

C．-55503

D．55503

剪力、切力=重力-浮力

某轮某剖面上的空船重力789t，空船重力矩53662t·m，载荷重力133t，载荷重力矩8160t·m，查得该剖面处的浮力269t，剖面距中距离52.70m，浮力矩1538 t·m，则该剖面处的弯矩为（ ）t.m。

A．-23390

B．23390

C．-11695

D．11695

弯矩=重力矩-计算点到船中距离的乘积-相应肋骨上的浮力钜

某轮某剖面上的重力6950t，重力矩(船尾坐标)203354t·m，查得该剖面处的浮力6911t，浮力矩168860t·m，则该剖面处的弯矩为（ ）t·m。

A．68988

B．34494

C．-68988

D．-34494

在无全船积载因数S.F资料的情况下，对于重结构的船舶来说，其上甲板允许均布负荷不得超过（ ）kPa。

A．24.53

B．10.6

C．8.48

D．9.81

重结构取H 1.5,轻结构取H 1.2

pd9.81cHc9.81

在无全船积载因数S.F资料的情况下，对于轻结构的船舶来说，其上甲板允许均布负荷不得超过（ ）kPa。

A．24.53

B．10.6

C．8.48

D．9.81

1.2*9.81*0.72

当船上没有设计时货物装载率c或设计时货物积载因数SFD资料时，可取γ33c=0.72t/m或SFD=1.39m/t。对满足建造规范规定的重货加强要求的船舶的底舱，可取γc=1.2t/m3或取SFD=0.83m3/t。

轮某舱二层舱舱高3.0m，现装载S.F=1.2m3/t的杂货，高为2.40m，则二层甲板的局部强度（ ）。

A．不满足强度要求

B．满足强度要求

C．不确定

D．视货物密度而定

Hc──上甲板货物的设计堆高，重结构船取1.5m，轻结构船取1.2 m；

某船某底舱高4.81m，舱容2614m3，拟垂直堆垛平均S.F=1.43m3/t的杂货4.8m，则该底舱最大能装（ ）m高。

A．3.46

B．4.02

C．4.53

D．4.81

某轮No.2舱二层舱高为3.65m，底舱高7.32m，现拟在二层舱装载钢板（S.F=0.4m3/t）2.2m高；底舱下层装钢管（S.F=1.6 m3/t）4.0m，上层装水泥（S.F=0.9 m3/t）2.3m，试校核二层甲板和底舱底板的局部强度是否满足要求（ ）。

A．二者强度均满足要求

B．二者强度均不满足要求

C．二层甲板强度满足要求；底舱底板强度不满足要求

D．二层甲板强度不满足要求； 底舱底板强度满足要求

某船某舱高5.15m，舱容2578m3 ，拟垂直堆垛S.F=1.08m3 /t的杂货，则最大能装货（ ）t。

A．1582

B．1917

C．1753

D．1856

某船No.3舱底舱容积为2110m3 ，舱高5.38m，计划配装两种货物：下层A货624t

（S.F=0.86m /t），为保证船舶局部强度，可在上层装S.F=1.31m /t的B货（ ）t。

A．523

B．723

C．895

D．915

某舱内分三层装载积载因数为0.73m3/t、1.11m3/t和1.24m3/t的三票货物，它们的高度依次为1.2m、1.5m和1.8m，则作用于舱底的局部强度为（ ）×9.81kPa。

A．4.31

B．4.45

C．4.52

D．4.66

P= P1+P2+P3

33!!某轮上甲板装载锅炉一只55t，锅炉上原有木支墩3只，每只为3.6×1.0m2，重为2.0t，已知甲板单位面积允许负荷量Pd=9.81×2.34kPa。若装载后局部强度不满足要求，则至少应再加（ ）只与原来相同的木支墩才能保证局部强度满足要求。

A．3

B．4

C．5

D．6

某轮某底舱货舱容积为2710m3，双层底高1.48m，舱高7.32m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000m（S.F=0.74m3 /t），上层花生果500t（S.F=3.28m3 /t），则两种货物的重心高度分别为（ ）m。

A．2.48；4.15

B．2.48；5.70

C．2.00；4.53

D．1.85；4.21

某轮某底舱货舱容积为2710 m3，双层底高1.48m，舱高7.32m，计划配装两种货物：下层焦宝石1000t（S.F=0.74 m3/t），上层花生果500t（S.F=3.28 m3/t），则该舱的重心高度为（ ）m。

A．2.78

B．3.12

C．3.55

D．5.96

1000*Z1+500*Z2

1000+500

某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04m和4.18m的两种货物，它们的重量

分别是2630t和367t，双层底高1.1m，则该舱重心高度为（ ）。

A．2.06m

B．2.14m

C．2.30m

D．2.49m

!!某船排水量为21766t，水线面面积关于纵轴的惯性矩为78520m4，所在海域的水密度为1.003g/cm3，则该轮的横稳性半径为（ ）m。

A．4.25

B．3.61

C．4.42

D．4.58

IrxV

某轮空船排水量为2000t，空船重心高度为5.5m；船舶载荷重量为8000t，其重心高度为3.50m；查得船舶初稳心距基线高度KM为4.70 m。该轮的初稳性高度GM为（ ）m。

A．0.8

B．1.2

C．1.5

D．1.82

GM=KM - KG

某箱体船船长150m，船宽20m，排水量20000t，所在水域水密度为1.008g/cm3，则该轮的稳心半径BM为（ ）m。

A．2.84

B．3.25

C．4.06

D．5.04

1B2r12d =1/12*LB3

对于某箱形驳船而言，其横稳心距基线高与船舶的（ ）无关。

A．船长

B．船宽

C．舷外水密度

D．船舶吃水

某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面，舱长12.3m，舱前宽10.6m，舱

后宽8.5m，若当时船舶排水量Δ=6638t，则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为（ ）m。

A．0.12

B．0.14

C．0.16

D．0.18

2．公式计算法

（1）矩形液面

1ixlb312

式中：l-―液面长度（m）；

b-―液面宽度（m）。

（2）梯形液面

12ixl(b1b2)(b12b2)48

式中：b1，b2-―液面前、后两端宽度（m）。

（3）等腰三角形液面

1ixlb348

某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面，舱长12.3m，舱前宽10.6m，舱后宽8.5m，若当时船舶排水量Δ=6638t，则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为（ ）m。

A．0.12

B．0.14

C．0.16

D．0.18

某矩形压载舱（ρ＝1.021g/ cm3 ）存在自由液面，其液面长、宽分别为11.5m和9.6m，若排水量为6824t，则自由液面修正量δGM f =（ ）m。

A．0.13

B．0.18

C．0.21

D．0.27

!!某轮装货后排水量为8000t，初稳性高度为0.85m，开航前加油（ρ=0.88 g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜为梯形，油柜长l=10m，前后两个宽度分别为：b1=8.0m，b2=6.0m，存在自由液面的影响。加油后少量载荷变动对GM的影响值为（ ）m。

A．-0.07

B．+0.07

C．-0.09

D．+0.09

液面形状为梯形的液舱，其自由液面惯性矩的计算公式为（ ）。

13lbA．12

13lb36B．

12lb1b2b12b248C．

13lb48D．

液面形状为等腰三角形的液舱，其自由液面惯性矩的计算公式为（ ）。

13lbA．9

13lbB．12

13lbC．36

13lbD．48

!!!某轮装货后排水量为8000t，初稳性高度为0.85m，开航前加油（ρ=0.8 g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜为梯形，油柜长l=10m，前后两个宽度分别为：b1=8.0m，b2=6.0m，存在自由液面的影响。加油后船舶的GM值变为（ ）m。

A．0.95

B．0.89

C．0.81

D．0.75

某船一矩形液面的液舱存有自由液面，该舱长13.87m，宽12m，舱内液体的密度为30.96g/cm，有一道等间距的纵向隔壁，船舶排水量为7096t，则该液舱自由液面对稳性的减小值为（ ）m。

A．0.05

B．0.07

C．0.11

D．0.15

两液舱的自由液面惯性矩相同，则它们对船舶稳性的影响（ ）。

A．不同

B．相同

C．与惯性矩无关

D．A，B均可能

某轮有一票重为100t的货物由底舱移至二层舱（垂向移动距离z=12m），船舶排水量Δ=15000t，由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为（ ）。

A．减小0.08 m

B．增加0.08 m

C．减小0.15 m

D．增加0.15 m

某船Δ=16500t，GM=1.06 m ，现270t货物横向左移2.8m，则船舶（ ）。

A．左倾2.5º

B．右倾2.5º

C．左倾3.3º

D．右倾3.3º

1．船内重物水平横移

将船内重物p水平横移y距离，根据平行力移动原理，船舶重心将随之由G水平横移至G1，并有

GG1py

则有

tanGG1GM

将GG1表达式代入，则得：

tan

pyGM

某船排水量为22025t, 重心高度为7.84m，现卸载重量为673t的货物，其重心距基线高9.6m，则该轮初稳性高度改变（ ）m。

A．-0.06

B．0.30

C．-0.30

D．0.06

某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm3）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形且两道纵向隔壁，存在自由液面，则加油后船舶的初稳性高度值为（ ）m。

A．1.03

B．0.93

C．0.85

D．0.67

轮装货至Δ=14000t时，KM=8.00m，KG=6.50m。此时需要装甲板货，货物重心高度KP=14.0m，要求装货后船舶的GM≥1.30m，则最多能装载甲板货（ ）t。

A．456.8

B．383.6

C．350

D．320.4

3!!!某轮排水量Δ=8000t，初稳性高度GM=0.85m，在开航前加油（ρ=0.880g/cm）200t，其重心在船舶重心之下3.70m，该油柜是边长为10m的正方形，容积为328m3，则加油后船舶初稳性高度值为（ ）m。

A．1.03

B．0.93

C．0.85

D．0.67

某船Δ=5357t，KG=4.42m，KM=5.50m，现将岸上总计重量为100 t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处，悬索长2m，则装货后船舶初稳性高度为（ ）m。

A．1.00

B．1.16

C．1.11

D．1.18

设货舱内一悬挂货物重为P，悬索长为lz，现有一外力矩作用使船舶产生一较小的横倾角θ，若当时的排水量为△，初稳性高度为GM，则外力矩为（ ）。

A．△GMsinθ

B．△GMcosθ

C．(△GM-P lZ)sinθ

D．(△GM-P lZ)cosθ

某船Δ=6987t，KG=5.83m，现将岸上总计重量为150 t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处，悬索长3m，装货后船舶初稳性高度改变（ ）m。

A．0.11

B．-0.11

C．0.08

D．-0.08

某轮船舶排水量为28000t，假定重心高度为5.8m，船舶实际重心高度6.2m，查得横倾角为15 °时形状稳性力臂GAZA为0.70m，则该轮的静稳性力矩为（ ）kN·m。

A．16800

B．163839

C．22400

D．219744

GZ＝GAZA＋GGAsinθ GGA＝KGA－KG

某船Δ＝15000t，GM=2.3m，查得横倾角θ=20 °时的形状稳性力臂MS为0.64m，则静稳性力力矩为（ ）t·m。

A．2250

B．15000

C．21450

D．42000

GZ＝MS＋GMsinθ

液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响是（ ）。

A．使静稳性力臂减小

B．使静稳性力臂保持不变

C．使静稳性力臂增大

D．以上均有可能

液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响（ ）。

A．随横倾角的增大而增大

B．随横倾角的增大而减小

C．不随横倾角变化

D．以上均可能

已知船舶形状稳性力臂KN｜θ=30°=5.25m，船舶重心高度KG=8.20m，自由液面对初稳性的修正值为0.20m，则船舶的静稳性力臂GZ为（ ）m。

A．0.95

B．1.05

C．1.15

D．1.20

设经自由液面修正前的船舶重心高度为KG0，修正前后的船舶重心高度为KG，则：

KGKG0GMf

于是，经自由液面修正后的静稳性力臂可表示为：

GZKNKGsin

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时复原力臂为（ ）m。

A．0.79

B．0.82

C．0.85

D．0.88

GZGZ0Mfi

某船装载后△=18000t，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则对复原力臂的影响值为（ ）m。

A．-0.06

B．-0.03

C．0.06

D．0.03

某船装载后△=18000t，船舶横倾20°时油舱（ρ＝0.96g/cm3）自由液面惯性矩为1125m4，则此时对复原力矩的影响值为（ ）t·m。

A．307

B．343

C．369

D．385

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时自由液面对复原力臂的修正量为（ ）m。

A．0.10

B．0.06

C．0.15

D．0.08

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时自由液面对复原力矩的修正量为（ ）×9.81kN·m。

A．1080

B．540

C．2160

D．270

某船装载后△=18000t，未经自由液面修正的KG0=7.3m，查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m，则此时复原力矩为（ ）×9.81kN·m。

A．15770

B．15218

C．14220

D．13798

某轮假定重心高度为5.8m，船舶重心高度6.2m，船舶横倾角14°，假定重心静稳性力臂0.70m，则该轮的静稳性力臂为（ ）m。

A．0.46

B．0.60

C．0.80

D．1.15

船舶Δ=10550t，GM=1.27 m，因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ则船舶横倾角为10°时GZ减小（ ）m。

A．0.05

B．0.07

C．0.09

D．0.11

0＋=2.2°，G1Z1GZGG1cos

初始横倾。即静稳性曲线下降，GZm和稳性范围减小。设船舶重心横坐标为GG1，船舶在倾侧一方的静稳性力臂G1Z1与船舶重心位于中纵剖面时的静稳性力臂GZ的关系为：

G1Z1GZGG1cos

船舶Δ=8559t，GM=1.07m，因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°，则船舶重心横坐标为（ ）m。

A．0.02

B．0.04

C．0.06

D．0.08

船舶Δ=18764t，GM=0.87m，现存在初始横倾角θ复原力矩减小（ ）t·m。

A．708

B．643

C．613

D．507

0＋=2.4°，则船舶横倾角为20°时船舶Δ=18764t，GM=0.87m，现存在初始横倾角θ复原力矩减小（ ）t·m。

0＋=2.4°，则船舶横倾角为20°时

A．708

B．643

C．613

D．507

当船宽增大而其他影响因素不变时，静稳性曲线图中（ ）。

A．θV增大

B．GZmax减小

C．GZmax增大

D．θmax增大

当船舶的干舷增大而其他影响因素不变时，在静稳性曲线图上（A．GZmax增大

B．θmax增大

C．θV减小

D．A、B均对

下列有关动稳性力臂表述错误的是（ ）。

A．动稳性力臂为静稳性力臂曲线下的面积

B．动稳性力臂在数值上等于静稳性力臂

C．动稳性力臂为静稳性力矩做的功与排水量之比

D．以上全错

有关动稳性力臂说法错误的是（ ）。

A．动稳性力臂为静稳性力矩曲线下的面积

B．动稳性力臂在数值上与静稳性力臂相等

C．动稳性力臂为静稳性力臂作的功与排水量之比

D．以上全错

在静稳性曲线图上，静稳性力臂曲线下的面积表示（ ）。

A．动稳性力臂

B．动稳性力矩

C．静稳性力矩

D．最小倾覆力矩

最小倾覆力矩（ ）最大静稳性力矩。

A．大于

B．等于

C．小于

D．以上均可能

。 ）

在静稳性曲线图上，横倾力矩做的功表示为（ ）。

A．一条过原点的直线

B．曲线上的点

C．一个矩形的面积

D．曲线下的面积

在静稳性曲线图上，船舶的动稳性表示为（ ）。

A．一条过原点的直线

B．曲线上的点

C．一个长方形的面积

D．曲线下的面积

船舶在动力作用下不致倾覆的条件是风压倾侧力矩必须（ ）。

A．小于最小倾覆力矩

B．小于最大复原力矩

C．大于最大复原力矩

D．大于最小倾覆力矩

在研究船舶动稳性时，当船舶受到一个等于最小倾覆力矩的动态风压力矩作用，船舶将（ ）。

A．逐渐倾斜直至翻沉

B．在静平衡角的左右摇摆

C．在极限静倾角的左右摇摆

D．逐渐倾斜至极限动倾角后不再继续倾斜

1．初稳性高度GM应不小于0.15m；

2．静稳性力臂GZ曲线下的面积：

（1）在横倾角0°～30°间所围面积A30应不小于0.055 m·rad；

（2）在静倾角0°～40°或进水角中较小者间所围面积A40°（θf），应不小于；

（3）在横倾角30°～40°或进水角中较小者间所围面积A30° 40°（θf）应不小于；

3．横倾角30°处的静稳性力臂（GZ30°）应不小于0.20m：

4．最大静稳性力臂对应横倾角θsm最好大于30°，但至少不应小于25°；

5．对L≥24m的船舶，尚应满足天气衡准。

在IMO稳性规则的天气衡准中，突风风压倾侧力臂为定风压倾侧力臂的（ ）倍。

A．2.3

B．2.0

C．1.8

D．1.5

当风压倾侧力矩等于最小倾覆力矩时，稳性衡准数（ ）。

A．等于1

B．大于1

C．小于1

D．以上均有可能

当风压倾侧力矩大于最小倾覆力矩时，稳性衡准数（ ）。

A．等于1

B．大于1

C．小于1

D．以上均有可能

某船舶的宽深比为2.4，稳性衡准数为1.5，按我国法定规则的规定，该船的极限静倾角均可适当减小（ ）。

A．5°

B．4°

C．3°

D．2°

宽深比大于2时，可以适当减小

20B2K1D

某船经初始横摇角及进水角修正后求得最小倾复力臂为0.18m,，查得风压倾侧力臂为0.12m，则该船（ ）。

A．稳性衡准数符合要求

B．稳性衡准数不符合要求

C．稳性符合要求

D．稳性不符合要求

某轮正浮时受到侧风作用，单位风压力为0.56 kPa，受风面积为2934 m2，风力作用力臂为14.40 m，船舶排水量为27000t，则该轮的风压倾侧力臂为（ ）m。

A．0.09

B．0.21

C．0.88

D．1.20

而横摇周期为15s左右对应的GM值则为初稳性高度适宜值；对万吨级船舶满载时GM取4%～5%B较适宜。

万吨级船舶满载时GM取船宽的（ ）较适宜。

A．4%～5%

B．7%～8%

C．2%～3%

D．9%～10%

通常情况下，为了满足船舶具有适度的稳性，对具有三层的船舶来说，其底舱装货量应不多于全部装货量的（ ）。

A．35%

B．45%

C．55%

D．65%

根据经验统计，对于万吨级船舶满载时，底舱和二层舱装载量所占全部载货量的比例约为65%：35%；若需装载甲板货时，则甲板货重量一般不超过全船载货量的10%，且堆积高度一般不超过船宽的1/6～1/5，这样，底舱、二层舱、甲板货的配货比例大体为65%：25%：10%；对于具有3层甲板的船舶，底舱、下二层舱、上二层舱的配货比例大体为55%：25%：20%。

某船△＝6836t，在右舷距船中6m的压载舱注入42t压载水后，测得船舶横倾角为2.5°,则此时船舶GM为（ ）m。

A．1.25

B．1.11

C．0.85

D．0.68

pypGM(p)tan

某船△＝15000t，从右舷距船中6m的压载舱将105t压载水移至左舷距船中6m的压载舱后，测得船舶左倾3.3°,则此时船舶GM为（ ）m。

A．1.63

B．1.46

C．0.87

D．0.74

某船船宽16.8m，重心距基线5.75m,横稳心距基线6.38m，自由液面对稳性影响值为0.11m,则按我国《法定规则》算得的船舶横摇周期为（ ）s。（取横摇周期系数f =

1.0）

A．16.4

B．15.4

C．15.7

D．14.9

T0.58f

B24KG2GM

某轮船宽20m，装载后测得其横摇周期Tθ=17s，横摇周期系数f=0.8，则其GM=（ ）m。

A．0.70

B．0.89

C．0.95

D．1.07

2

GM＝（fB/Tθ）

某轮船宽20m，装载后测得Δ=19486t，MZ=158472t·m，KM=8.85m，横摇周期系数f=1.0，自由液面对GM的修正值为0.12m。则其横摇周期Tθ=（ ）s。

A．17.6

B．19.3

C．16.3

D．15.4

某船△=27252t，KM= 9.84m，KG=8.77m，现加载388t杂货，其装载位置为:距基线4.2m，距船中线面4m，则装货后船舶横倾角为（ ）°。

A．3.6

B．2.8

C．4.0

D．5.1

xxx某轮空船排水量ΔL=5371t，本航次净载重量NDW=13580t，在舱内实装货物12187t，航次储备量为1928t（液舱均满），船舶常数为200t，全船垂向总力矩为158472t·m，KM=8.58m．现拟在上甲板装载部分货物，若要求GM≥0.60m，则最多在KP=13.75m处装载（ ）t甲板货。

A．612.3

B．695.0

C．715.9xxx

D．1393

某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN·m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用第3舱二层舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）和底舱的金属构件（S.F=0.75

m3/t）互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z =10m，则各应移动（ ）t。

A．601.2；201.2

B．575.4；175.4

C．500；100

D．407.1；107.1

GMpHpLpzppL

H

某船排水量为15000t，GM=0.45m，现利用盘圆（zp=13m，S.F=0.45m3/t）和棉花（zp

=7m，S.F=2.80m3/t）间等体积互换舱位以使GM达到0.60m，则互换舱位的盘元（ ）t，棉花（ ）t。

A．326.6，62.9

B．254.1，113.4

C．364.7，91.2

D．446.8，71.8

某轮装载后排水量 =19000t，KG=8.0m，KM=8.95m，船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为：zP=0.8m，yP=4.18m，则应加载（ ）t才能将船舶调平。（自由液面影响不计）

A．456.1

B．388.5

C．412.0

D．301.9

某轮排水量Δ=13000t，存在θ=5°的横倾角，现要调拨左右舱的压载水使θ减为1°，两侧压载舱重心横向距离y=10m，GM=1.13m，则至少应调拨压载水（ ）t。

A．78.3

B．85.1

C．102.9

D．145.7

某轮装货至排水量Δ=7500t，KM=7.12m，KG=6.20m，右倾4°，此时尚有500t货物未装，拟装货物的重心高度为7.0m，右舷距中线面5m，左舷距中线面8m，装货后要求船舶横向正浮，则左、右舷应各装（ ）t。

A．315；185

B．229.7；270.3

C．253.2；246.8

D．250；250

某轮装载后Δ=19000t，KM=8.95m，KG=8.0m，船舶右倾4°。现拟在No.3左压载舱加压载水。该舱舱容中心的位置为：zP=0.8m，yp=4.18m，则应加载（ ）才能将船舶调平。（自由液面影响不计）

A．456.1

B．388.5

C．412.0

D．302.0

根据经验，万吨级货船在满载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，万吨级货轮在半载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，万吨级货船在轻载时适宜的吃水差为尾倾（ ）m。

A．2.0～2.5

B．0.9～1.9

C．0.6～0.8

D．0.3～0.5

根据经验，空载航行的船舶吃水一般应达到夏季满载吃水的（ ）以上。

A．55%

B．50%

C．45%

D．40%

船舶空船压载后的吃水，至少应达到夏季满载吃水的50%，冬季航行时因风浪较大，应使其达到夏季满载吃水的55%以上。

某船夏季满载吃水为9.2m，则冬季在海上航行中至少将船舶最小平均吃水压载至（ ）m。

A．4.5

B．5.06

C．5.7

D．6.3

根据经验，普通货船空载航行时的纵倾角度应（ ）。

A．大于1.5°

B．大于3°

C．小于1.5°

D．小于3°

对船长Lbp≤150m的船舶

dFmin0.025LbpdMmin0.02Lbp2

对船长Lbp＞150m的船舶

dFmin0.012Lbp2dMmin0.02Lbp2

某轮船长Lbp＞150 m，根据IMO及我国的要求，船舶空载时其最小首吃水dF应满足以下（ ）要求。

A．dF≥0.02Lbp

B．dF≥0.012Lbp

C．dF≥0.02Lbp+2

D．dF≥0.012Lbp+2

某轮船长Lbp≤150 m，根据IMO及我国的要求，船舶空载时其最小首吃水dF应满足以下（ ）要求。

A．dF≥0.02Lbp

B．dF≥0.025Lbp

C．dF≥0.012Lbp

D．dF≥0.02Lbp+2

某轮船长180m，根据IMO及我国的要求，其空船压载航行时的最小平均吃水dM为（ ）m。

A．5.60

B．3.60

C．4.16

D．2.16

普通货船空载时，其螺旋桨轴至水面的高度I与螺旋桨的直径D之比小于（ ）时，螺旋桨的推进效率将急剧下降。

A．30%～40%

B．40%～50%

C．50%～60%

D．65%～75%

根据经验，冬季空载航行的船舶平均吃水应达到夏季满载吃水的（ ）以上。

A．55%

B．50%

C．45%

D．40%