219507257_某船MTU956V20型主柴油机故障原因分析-USB迷|专注于互联网分享

2024年9月28日发(作者：称寻冬)

材料与工艺

广东造船2023年第3期（总第190期）

某船MTU956V20型主柴油机故障原因分析

孙现有

，杨晓威

（1.海装驻广州地区某军事代表室广州510656；2.广州船舶及海洋工程设计研究院；广州510250）

摘要：本文针对某型主推进柴油机完成修理后在台架试验中发生连杆轴承烧蚀故障，详细对故障

原因进行排查和分析，提出针对性质量改进措施。

关键词：柴油机；活塞冷却油压；连杆轴瓦；润滑；质量改进

中图分类号：U664.12 　　　文献标识码：A

Failure Cause Analysis Of A Ship's MTU956V20 Main Diesel Engine

SUN Xianyou

, YANG Xiaowei

( Military Representative Office of the Naval Department in Guangzhou, Guangzhou 510656;

hou Marine Engineering Corporation,Guangzhou 510250 )

Abstract: With regards to the ablative failure of connecting rod bearing occurred in the bench test after

completion of the repair of a type of main propulsion diesel engine, this paper investigates and analyzes in detail the

fault cause, and puts forward some measures for improving the quality.

Key words: Diesel Engine; Piston Cooling Oil Pressure; Connecting Rod Bearing; Lubrication; Quality

Improvement

1 前言

MTU956V20型柴油机是四冲程、单作用、水冷、

V型60°、直接喷射、废气涡轮增压、增压空气中间

冷却、不可逆转、额定转速1 455 r/min、压缩空气起动

的柴油机。该型柴油机是由国内某柴油机厂从德国引

进专利生产的产品，具有功率大、体积小、重量轻的

特点。某船该机型在近期进行的一次W6级修理后的

台架试验中，发生了连杆轴承烧蚀的故障，经拆检相

关零部件和辅助系统，开展了故障原因排查和机理分

析，提出了针对性质量改进措施。

运行时间

min

转速

r/min

630

750

900

100

功率

150

220

表1 柴油机试验情况

工作及检查情况

打开曲柄箱的检查门盖，情况正常

再次打开曲柄箱检查门盖，情况正常

工作正常

控制台出现活塞冷却油压力低报警，随后自动停机，打开

曲柄箱检查门盖检查各个主轴承和连杆轴承的温度，A6为

105.3℃、B6为102.3℃，且连杆大端轴向卡滞，其余连

杆温度及轴向窜动正常

81200220

3 拆检情况

（1）拆检A6、B6缸活塞连杆组，发现A6、B6

缸连杆轴瓦磨损发黑、瓦背局部变蓝；

（2）A6、B6缸连杆大端轴窝有磨损变黑变蓝现象；

（3）曲轴6#连杆轴颈有磨损、轴瓦粘着现象，

观察连杆轴颈油孔无堵塞现象；抛光后对6#连杆轴颈

着色探伤检测，表面有裂纹，轴颈直径最大磨损0.12

mm；曲轴7#主轴颈有较深的划痕；

（4）拆检曲轴油道的密封盖，在2#连杆轴颈油

图1956系列柴油机滑油系统图

2 故障情况

某修理厂承接了某船MTU956V20型主推进柴油机

W6级修理任务，按W6级修理标准的要求进行拆卸、

分解、换件、组装、调试，修理过程受控，出厂前在

柴油机试车车间进行台架负荷性能试验时，仅运行2

小时即发生监控系统发出活塞冷却油压力低报警，随

后自动停机。试验情况，见表1。

作者简介：孙现有（1983-），男，工程师。主要从事舰船修理质量监督工作。

杨晓威（1988-），男，高级工程师，主要从事船舶与海洋工程轮机设计研发及项目管理工作。

收稿日期：2023-04-04

GUANGDONG SHIPBUILDING 广东造船2023年第3期（总第190期）材料与工艺

道中发现有一片3.5 mm×1.4 mm×0.2 mm金属薄片，

其余连杆轴颈油道中未发现异物；

（5）拆卸主轴承，发现第7#主轴承下瓦已异常

磨损，第8#、10#两副主轴承下瓦有划痕见铜现象，

其余主轴承下瓦有轻微的划痕；

（6）拆卸所有活塞连杆组，发现部分连杆轴瓦出

现圆周划痕，如A3、A10、B8连杆轴瓦；

（7）检查所有活塞和气缸套表面，均无磨损划痕；

（8）拆卸分解滑油滤器，活塞冷却油的缝隙式滤

器中发现有大量金属屑，进入主油道的第一道纸质精

滤器（过滤精度为15 μm）有大量金属粉，第二道缝

隙式滤器（过滤精度为50 μm）中无金属粉；

（9）检查油底壳，滑油吸入口法兰上有大量金属

屑；

（10）抽检A4、B7连杆进行不带瓦安装，按工

艺要求拧紧螺栓伸长0.70 mm，拧紧后检查螺母和螺栓

记号基本能对齐；

（11）测量曲轴跳动量，发现第7档曲轴跳动量

最大，达到0.12 mm。

经查证未装瓦时的连杆螺栓伸长量及连杆螺栓与

螺母记号校准记录，符合要求,；活塞连杆装机过程中

对连杆螺栓与螺母拧紧记号进行报验，安装记号符合

要求，可排除连杆螺栓的拧紧力矩不满足要求的可能。

（5）连杆安装后连杆轴向间隙

经查证连杆安装后连杆轴向间隙，最大为0.88

mm、最小为0.80 mm，均符合0.60 mm～1.05 mm的技

术要求，可排除连杆安装后连杆轴向间隙不满足要求

的可能。

4.2 曲轴装配

（1）曲轴跳动量

经查证修理时曲轴跳动量最大0.015 mm，符合修

理技术要求（最大跳动量为0.200 mm、相邻轴颈跳动

量相差≤0.030 mm），可排除曲轴跳动量不符合要求

的可能。

（2）主轴承装配

经查证主轴承与主轴颈配合间隙最大值为0.250

mm、最小值为0.230 mm，符合修理技术要求（极限最

大间隙0.297 mm），可排除主轴承装配间隙不当的可能。

（3）曲轴密封性

经查证修理时曲轴安装密封盖后进行密性试验，

符合技术要求，可排除曲轴密封盖安装不密封导致泄

油的可能。

（4）主轴承螺栓

经查证主轴承盖固定螺栓拧紧伸长量及横向拉紧

螺栓力矩检查表，符合技术要求，可排除主轴承螺栓

拧紧不符合要求的可能。

4.3 连杆轴瓦

（1）轴瓦质量

选取异常磨损的B6连杆轴瓦和使用过同批次的

A3连杆轴瓦送第三方机构检测，抽检的A3轴瓦粘着

力试验显示下轴瓦内侧镀层表面无脱落及开裂现象，

镀层与钢背结合良好，镀层间结合良好，可排除轴瓦

的质量不符合要求的可能。

（2）自由状态弹张量

本次修理中A6、B6缸连杆轴瓦换新，在修理

时测量连杆轴瓦自由状态弹张量：A6连杆轴瓦上

瓦167.880 mm、下瓦168.020 mm；B6连杆轴瓦上瓦

168.240 mm、下瓦168.480 mm。均符合海军标最小尺

寸166.50 mm的要求，可排除连杆轴瓦自由状态弹张

量不符合要求的可能。

4.4 柴油机运行

4 故障原因分析

4.1 连杆装配

（1）连杆轴瓦装配间隙

经查阅过程检验记录：A6损坏的连杆轴瓦安装配

合间隙最大值为0.180 mm、最小值为0.140 mm；B6损

坏的连杆轴瓦安装配合间隙最大值为0.185 mm、最小

值为0.165 mm。均符合柴油机修理技术要求（修换间

隙0.22 mm），可排除连杆轴瓦装配间隙不当的可能。

（2）连杆轴瓦与轴承盖贴合

本次修理中A6、B6缸连杆轴瓦换新，MTU956型

柴油机在大修时按要求不需做轴瓦瓦背着色检查。为

了验证连杆轴瓦与轴承盖贴合情况，故障后抽检A4、

B3连杆轴瓦进行瓦背着色检查，目视贴合良好，可排

除连杆轴瓦与轴承盖贴合不够，轴瓦热量无法传递给

连杆导致局部温度高、油膜失效的可能。

（3）连杆弯曲、扭曲

经检查A6、B6缸的修理过程记录，A6连杆弯曲

度为0.005 mm、扭曲度为0.005 mm；B6缸连杆弯曲度

为0.020 mm、扭曲度为0.010 mm。均符合修理技术连

杆弯曲度≤0.05 mm、扭曲度≤0.15的要求，可排除

连杆弯曲、扭曲严重的可能。

（4）连杆螺栓的拧紧力矩

材料与工艺

广东造船2023年第3期（总第190期）

（1）润滑油压力

核查运行记录，活塞冷却油压力报警前的滑油压

力为0.66 MPa、活塞冷却油压力为0.57 MPa，均满足

使用要求；故障后对滑油泵的泵前管路进行充气试验，

未发现有漏气现象；经查滑油泵装配记录，数据符合

要求，可排除润滑油压力不足的可能。

（2）润滑油温度

核查运行记录，润滑油温度为77.1 ℃，没有油温

过高现象，可排除润滑油温度过高、润滑油粘度下降、

油膜破坏、润滑失效的可能。

（3）柴油机负荷

核查运行记录，发生轴瓦磨损时柴油机功率为

220 kW，为总功率的6%，可排除柴油机负荷过高，导

致油膜失效的可能。

4.5 润滑

（1）润滑油品质

选取试验中滑油和未使用的同批次干净滑油，送

第三方机构化验未见异常，可排除润滑油品质差的可

能。

（2）油路

故障后拆卸A6、B6缸连杆组件，检查6#连杆轴

颈油孔无堵塞；拆卸曲轴6#连杆轴颈油道密封盖，未

发现异物；检查第8档主轴颈油道，未发现异物，可

排除油路堵塞的可能。

（3）滑油系统清洁度

① 故障后拆检滤器，发现第一道纸质滤器外有红

色胶质条状杂物；检查滑油系统中未见红色密封圈破

损现象，并且滑油系统接口处未曾使用过红色胶水。

滤器中红色胶质条状异物可能是组装滤器过程中遗留

或加注滑油时吸入；进一步拆检同期修理的2#主推进

柴油机滤器发现，滤器中存有部分硬质颗粒；

② 拆检曲轴油道的密封盖，在2#连杆轴颈油道

中发现有一片3.5 mm×1.4 mm×0.2 mm金属薄片，其

余连杆轴颈油道中未发现异物；金属薄片送第三方机

构检测，报告显示金属薄片基体材料为低碳合金钢，

表面存在过热组织；

③ 抽检的A3连杆轴瓦化验报告中，发现下轴瓦

一道划痕中的一处粘着物主要成分铁元素，可能是滑

油系统中的硬质铁杂质进入连杆轴瓦造成圆周划痕。

以上现象表明：滑油系统清洁度差，滑油系统中

的硬质颗粒进入A6、B6连杆轴瓦中，轴瓦与连杆轴颈

之间的润滑条件丧失而引起干摩擦，连杆轴瓦在运行

过程中受到挤压变形过热，轴瓦内表面镀层材料脱落，

挤压堆积烧融，导致轴瓦短时间大面积烧损，轴瓦迅

速失效。

4.6 结论

综上所述，轴瓦异常磨损是润滑不良造成，其原

因可能是滤器修理清洁不到位导致滑油系统清洁度差，

硬质颗粒进入连杆轴瓦和主轴瓦中，破坏油膜的形成，

导致轴瓦和轴颈异常磨损。

4.7 工作原理分析

MTU956V20型柴油机润滑系统，分两路供油至上

活塞冷却和主轴承连杆轴承，由图1可见：活塞冷却

通道上仅用隙缝式滤器（过滤精度为50 μm）一级过滤；

主轴承连杆轴承为纸质精滤（过滤精度为15 μm）和

隙缝式滤器（过滤精度为50 μm）两级过滤，主油道

滤器滤网面积与活塞冷却油滤器滤网面积相比要大一

倍，且在主油道通道中并联一路压差旁通通道，即纸

质滤芯污堵导致前后压差大于0.25 MPa时旁通阀打开，

此时其过滤精度下降到50 μm，保证了主轴承连杆轴

承供油量，但监控发出滤器压差报警。

在A6、B6连杆轴瓦发生异常磨损时，轴瓦表面

金属烧熔产生大量金属屑，滑油夹带金属屑循环至滤

器时，供给活塞冷却喷嘴油的缝隙式滤器污堵，导致

冷却油道压力降低报警停机；而供给曲轴、连杆轴瓦

的滑油经过纸质滤器和缝隙式滤器，检查第一道纸质

滤器有金属屑，第二道缝隙式滤器无金属屑，表明纸

质滤器旁通阀并未打开，连杆轴瓦异常磨损产生的金

属屑未进到主轴道中，所以故障发生时在监控系统中

仅显示柴油机由活塞冷却油压力过低触发停车。

图1 956系列柴油机滑油系统图

5 改进措施

（1）加强工艺执行纪律检查

近年来在日常质量巡检工作中，多次发现工人未

严格按照修理工艺步骤进行修理，尤其是经常修理的

设备。工厂的技术部门应会同质量部门，按照质量管

GUANGDONG SHIPBUILDING 广东造船2023年第3期（总第190期）材料与工艺

理体系的要求定期组织开展工艺执行纪律检查，尽量

避免跨越或违反工艺步骤造成质量的监管疏忽甚至管

控失效。

（2）加强多余物的预防和控制

GJB9001C-2017质量管理体系中，专门要求组织

对预防、探测和排除多余物进行规定。详细查阅该型

柴油机的修理工艺文件后发现，工艺文件并没有专门

规定预防和控制多余物的操作方法和控制措施，也没

有设置必要的检查点，修理工人对开展多余物检查的

意识较为淡薄；进一步检查发现，舰船修理的相关工

艺文件中，均忽视了对多余物的预防和控制，工厂应

从工艺设计开发源头加强多余物的预防和控制，在装

配、调试、试验、周转等各个环节避免产生错误。

（3）规范修理过程记录

过程记录如实反映了工艺纪律执行、器材更换、

参数测量等修理全过程，是事后开展过程追溯的有效

证据。事故发生后，在查阅修理过程记录时，仅能查

实部分修理工艺纪律执行情况、关键零部件更换情况

和装配试验情况，不能完整再现整个柴油机修理过程，

影响了故障排查工作，应从制度层面规范修理过程记

录，结合具体工艺文件设计过程记录内容并加大检查

力度。

（4）加强修理工作环境控制

（上接第83页）

5.3 成本比较

全船分段总数220个，其中平直分段129个，实

船施工中均采用组合式船体肋板拉入机械装置施工。

据统计，节省工时费用25.15万元，节省物耗成本

75.78万元，合计节省成本100.93万元。

实践表明：大型及超大型原油轮，因其结构形式

简单、空间大、钢板较厚，十分适宜采用肋板拉入法

制作立体分段。某158 000 DWT油轮中底分段的肋板

及半立体分段采用该装置取得非常理想的效果，降低

了工时、物耗成本，提高了生产效率和产品质量，满

足用户的使用要求。

环境因素对产品质量有着直接的关系，不同的机

械设备装配环境都各有要求，MTU956柴油机修理车间

的环境要求较高，虽然工厂有专门的修理车间，但各

种外部因素可能影响环境，如自然风的扬尖、基建工

地的风砂、其他修理车间生产时产生的粉尘等，都可

能通过通风口、车间大门、人员的进出车间带入；车

间上灰尘的积累、工具工装的不清洁，同样对机器组

装质量都有很大的影响。工厂应加强对工作环境要求

的识别和控制，逐步改变脏、乱、差的工作环境，尽

量将环境因素影响降到最低。

6 结语

通过拆检和分析，导致此次故障的最大可能是修

理过程中未将滤器清洗干净而影响了滑油系统清洁度，

因而连杆轴瓦发生异常磨损，最终导致曲轴报废。在

修理过程中，修理厂应规范修理过程，补强薄弱环节，

避免人为操作失误导致不必要的损失。

参考文献

[1] CB/T3544-1994 船用柴油机曲轴修理技术要求[S].北京：中国船舶工

业总公司，1994.

[2] CB/T3535-1994船用柴油机主轴瓦、连杆轴瓦修理技术要求[S].北京：

中国船舶工业总公司，1994.

力购置大型平面分段流水线的中小型造船厂，不受厂

房场地限制，具有性价比高、使用灵活等优势。在提

高了生产效率和产品质量的同时，大幅度缩短了船体

分段建造周期，降低了造船成本，在船型方面能够覆

盖散货船、原油轮、集装箱船、矿砂船等，货舱区域

有利于实现标准化、模块化作业

[2]

，对于船舶建造水

平的提高、产品设计及成本减少、工人作业环境改善

等具有重要意义

[3]

。

参考文献

[1]苑淋涵,张英杰. “三化造船”的规划与推进研究[J]. 中外船舶科技,2020

（2）.

[2]安恩博. 船体结构装配工序模型研究及工时计算应用[D].大连理工大

学, 2020.

[3]刘颖. 船体分段构件的虚拟装配工艺规划技术研究[D].江苏科技大

学, 2013.

6 小结

该机械装置适用国内大型船厂，也适用于没有能

2024年9月28日发(作者：称寻冬)

材料与工艺

广东造船2023年第3期（总第190期）

某船MTU956V20型主柴油机故障原因分析

孙现有

，杨晓威

（1.海装驻广州地区某军事代表室广州510656；2.广州船舶及海洋工程设计研究院；广州510250）

摘要：本文针对某型主推进柴油机完成修理后在台架试验中发生连杆轴承烧蚀故障，详细对故障

原因进行排查和分析，提出针对性质量改进措施。

关键词：柴油机；活塞冷却油压；连杆轴瓦；润滑；质量改进

中图分类号：U664.12 　　　文献标识码：A

Failure Cause Analysis Of A Ship's MTU956V20 Main Diesel Engine

SUN Xianyou

, YANG Xiaowei

( Military Representative Office of the Naval Department in Guangzhou, Guangzhou 510656;

hou Marine Engineering Corporation,Guangzhou 510250 )

Abstract: With regards to the ablative failure of connecting rod bearing occurred in the bench test after

completion of the repair of a type of main propulsion diesel engine, this paper investigates and analyzes in detail the

fault cause, and puts forward some measures for improving the quality.

Key words: Diesel Engine; Piston Cooling Oil Pressure; Connecting Rod Bearing; Lubrication; Quality

Improvement

1 前言

MTU956V20型柴油机是四冲程、单作用、水冷、

V型60°、直接喷射、废气涡轮增压、增压空气中间

冷却、不可逆转、额定转速1 455 r/min、压缩空气起动

的柴油机。该型柴油机是由国内某柴油机厂从德国引

进专利生产的产品，具有功率大、体积小、重量轻的

特点。某船该机型在近期进行的一次W6级修理后的

台架试验中，发生了连杆轴承烧蚀的故障，经拆检相

关零部件和辅助系统，开展了故障原因排查和机理分

析，提出了针对性质量改进措施。

运行时间

min

转速

r/min

630

750

900

100

功率

150

220

表1 柴油机试验情况

工作及检查情况

打开曲柄箱的检查门盖，情况正常

再次打开曲柄箱检查门盖，情况正常

工作正常

控制台出现活塞冷却油压力低报警，随后自动停机，打开

曲柄箱检查门盖检查各个主轴承和连杆轴承的温度，A6为

105.3℃、B6为102.3℃，且连杆大端轴向卡滞，其余连

杆温度及轴向窜动正常

81200220

3 拆检情况

（1）拆检A6、B6缸活塞连杆组，发现A6、B6

缸连杆轴瓦磨损发黑、瓦背局部变蓝；

（2）A6、B6缸连杆大端轴窝有磨损变黑变蓝现象；

（3）曲轴6#连杆轴颈有磨损、轴瓦粘着现象，

观察连杆轴颈油孔无堵塞现象；抛光后对6#连杆轴颈

着色探伤检测，表面有裂纹，轴颈直径最大磨损0.12

mm；曲轴7#主轴颈有较深的划痕；

（4）拆检曲轴油道的密封盖，在2#连杆轴颈油

图1956系列柴油机滑油系统图

2 故障情况

某修理厂承接了某船MTU956V20型主推进柴油机

W6级修理任务，按W6级修理标准的要求进行拆卸、

分解、换件、组装、调试，修理过程受控，出厂前在

柴油机试车车间进行台架负荷性能试验时，仅运行2

小时即发生监控系统发出活塞冷却油压力低报警，随

后自动停机。试验情况，见表1。

作者简介：孙现有（1983-），男，工程师。主要从事舰船修理质量监督工作。

杨晓威（1988-），男，高级工程师，主要从事船舶与海洋工程轮机设计研发及项目管理工作。

收稿日期：2023-04-04

GUANGDONG SHIPBUILDING 广东造船2023年第3期（总第190期）材料与工艺

道中发现有一片3.5 mm×1.4 mm×0.2 mm金属薄片，

其余连杆轴颈油道中未发现异物；

（5）拆卸主轴承，发现第7#主轴承下瓦已异常

磨损，第8#、10#两副主轴承下瓦有划痕见铜现象，

其余主轴承下瓦有轻微的划痕；

（6）拆卸所有活塞连杆组，发现部分连杆轴瓦出

现圆周划痕，如A3、A10、B8连杆轴瓦；

（7）检查所有活塞和气缸套表面，均无磨损划痕；

（8）拆卸分解滑油滤器，活塞冷却油的缝隙式滤

器中发现有大量金属屑，进入主油道的第一道纸质精

滤器（过滤精度为15 μm）有大量金属粉，第二道缝

隙式滤器（过滤精度为50 μm）中无金属粉；

（9）检查油底壳，滑油吸入口法兰上有大量金属

屑；

（10）抽检A4、B7连杆进行不带瓦安装，按工

艺要求拧紧螺栓伸长0.70 mm，拧紧后检查螺母和螺栓

记号基本能对齐；

（11）测量曲轴跳动量，发现第7档曲轴跳动量

最大，达到0.12 mm。

经查证未装瓦时的连杆螺栓伸长量及连杆螺栓与

螺母记号校准记录，符合要求,；活塞连杆装机过程中

对连杆螺栓与螺母拧紧记号进行报验，安装记号符合

要求，可排除连杆螺栓的拧紧力矩不满足要求的可能。

（5）连杆安装后连杆轴向间隙

经查证连杆安装后连杆轴向间隙，最大为0.88

mm、最小为0.80 mm，均符合0.60 mm～1.05 mm的技

术要求，可排除连杆安装后连杆轴向间隙不满足要求

的可能。

4.2 曲轴装配

（1）曲轴跳动量

经查证修理时曲轴跳动量最大0.015 mm，符合修

理技术要求（最大跳动量为0.200 mm、相邻轴颈跳动

量相差≤0.030 mm），可排除曲轴跳动量不符合要求

的可能。

（2）主轴承装配

经查证主轴承与主轴颈配合间隙最大值为0.250

mm、最小值为0.230 mm，符合修理技术要求（极限最

大间隙0.297 mm），可排除主轴承装配间隙不当的可能。

（3）曲轴密封性

经查证修理时曲轴安装密封盖后进行密性试验，

符合技术要求，可排除曲轴密封盖安装不密封导致泄

油的可能。

（4）主轴承螺栓

经查证主轴承盖固定螺栓拧紧伸长量及横向拉紧

螺栓力矩检查表，符合技术要求，可排除主轴承螺栓

拧紧不符合要求的可能。

4.3 连杆轴瓦

（1）轴瓦质量

选取异常磨损的B6连杆轴瓦和使用过同批次的

A3连杆轴瓦送第三方机构检测，抽检的A3轴瓦粘着

力试验显示下轴瓦内侧镀层表面无脱落及开裂现象，

镀层与钢背结合良好，镀层间结合良好，可排除轴瓦

的质量不符合要求的可能。

（2）自由状态弹张量

本次修理中A6、B6缸连杆轴瓦换新，在修理

时测量连杆轴瓦自由状态弹张量：A6连杆轴瓦上

瓦167.880 mm、下瓦168.020 mm；B6连杆轴瓦上瓦

168.240 mm、下瓦168.480 mm。均符合海军标最小尺

寸166.50 mm的要求，可排除连杆轴瓦自由状态弹张

量不符合要求的可能。

4.4 柴油机运行

4 故障原因分析

4.1 连杆装配

（1）连杆轴瓦装配间隙

经查阅过程检验记录：A6损坏的连杆轴瓦安装配

合间隙最大值为0.180 mm、最小值为0.140 mm；B6损

坏的连杆轴瓦安装配合间隙最大值为0.185 mm、最小

值为0.165 mm。均符合柴油机修理技术要求（修换间

隙0.22 mm），可排除连杆轴瓦装配间隙不当的可能。

（2）连杆轴瓦与轴承盖贴合

本次修理中A6、B6缸连杆轴瓦换新，MTU956型

柴油机在大修时按要求不需做轴瓦瓦背着色检查。为

了验证连杆轴瓦与轴承盖贴合情况，故障后抽检A4、

B3连杆轴瓦进行瓦背着色检查，目视贴合良好，可排

除连杆轴瓦与轴承盖贴合不够，轴瓦热量无法传递给

连杆导致局部温度高、油膜失效的可能。

（3）连杆弯曲、扭曲

经检查A6、B6缸的修理过程记录，A6连杆弯曲

度为0.005 mm、扭曲度为0.005 mm；B6缸连杆弯曲度

为0.020 mm、扭曲度为0.010 mm。均符合修理技术连

杆弯曲度≤0.05 mm、扭曲度≤0.15的要求，可排除

连杆弯曲、扭曲严重的可能。

（4）连杆螺栓的拧紧力矩

材料与工艺

广东造船2023年第3期（总第190期）

（1）润滑油压力

核查运行记录，活塞冷却油压力报警前的滑油压

力为0.66 MPa、活塞冷却油压力为0.57 MPa，均满足

使用要求；故障后对滑油泵的泵前管路进行充气试验，

未发现有漏气现象；经查滑油泵装配记录，数据符合

要求，可排除润滑油压力不足的可能。

（2）润滑油温度

核查运行记录，润滑油温度为77.1 ℃，没有油温

过高现象，可排除润滑油温度过高、润滑油粘度下降、

油膜破坏、润滑失效的可能。

（3）柴油机负荷

核查运行记录，发生轴瓦磨损时柴油机功率为

220 kW，为总功率的6%，可排除柴油机负荷过高，导

致油膜失效的可能。

4.5 润滑

（1）润滑油品质

选取试验中滑油和未使用的同批次干净滑油，送

第三方机构化验未见异常，可排除润滑油品质差的可

能。

（2）油路

故障后拆卸A6、B6缸连杆组件，检查6#连杆轴

颈油孔无堵塞；拆卸曲轴6#连杆轴颈油道密封盖，未

发现异物；检查第8档主轴颈油道，未发现异物，可

排除油路堵塞的可能。

（3）滑油系统清洁度

① 故障后拆检滤器，发现第一道纸质滤器外有红

色胶质条状杂物；检查滑油系统中未见红色密封圈破

损现象，并且滑油系统接口处未曾使用过红色胶水。

滤器中红色胶质条状异物可能是组装滤器过程中遗留

或加注滑油时吸入；进一步拆检同期修理的2#主推进

柴油机滤器发现，滤器中存有部分硬质颗粒；

② 拆检曲轴油道的密封盖，在2#连杆轴颈油道

中发现有一片3.5 mm×1.4 mm×0.2 mm金属薄片，其

余连杆轴颈油道中未发现异物；金属薄片送第三方机

构检测，报告显示金属薄片基体材料为低碳合金钢，

表面存在过热组织；

③ 抽检的A3连杆轴瓦化验报告中，发现下轴瓦

一道划痕中的一处粘着物主要成分铁元素，可能是滑

油系统中的硬质铁杂质进入连杆轴瓦造成圆周划痕。

以上现象表明：滑油系统清洁度差，滑油系统中

的硬质颗粒进入A6、B6连杆轴瓦中，轴瓦与连杆轴颈

之间的润滑条件丧失而引起干摩擦，连杆轴瓦在运行

过程中受到挤压变形过热，轴瓦内表面镀层材料脱落，

挤压堆积烧融，导致轴瓦短时间大面积烧损，轴瓦迅

速失效。

4.6 结论

综上所述，轴瓦异常磨损是润滑不良造成，其原

因可能是滤器修理清洁不到位导致滑油系统清洁度差，

硬质颗粒进入连杆轴瓦和主轴瓦中，破坏油膜的形成，

导致轴瓦和轴颈异常磨损。

4.7 工作原理分析

MTU956V20型柴油机润滑系统，分两路供油至上

活塞冷却和主轴承连杆轴承，由图1可见：活塞冷却

通道上仅用隙缝式滤器（过滤精度为50 μm）一级过滤；

主轴承连杆轴承为纸质精滤（过滤精度为15 μm）和

隙缝式滤器（过滤精度为50 μm）两级过滤，主油道

滤器滤网面积与活塞冷却油滤器滤网面积相比要大一

倍，且在主油道通道中并联一路压差旁通通道，即纸

质滤芯污堵导致前后压差大于0.25 MPa时旁通阀打开，

此时其过滤精度下降到50 μm，保证了主轴承连杆轴

承供油量，但监控发出滤器压差报警。

在A6、B6连杆轴瓦发生异常磨损时，轴瓦表面

金属烧熔产生大量金属屑，滑油夹带金属屑循环至滤

器时，供给活塞冷却喷嘴油的缝隙式滤器污堵，导致

冷却油道压力降低报警停机；而供给曲轴、连杆轴瓦

的滑油经过纸质滤器和缝隙式滤器，检查第一道纸质

滤器有金属屑，第二道缝隙式滤器无金属屑，表明纸

质滤器旁通阀并未打开，连杆轴瓦异常磨损产生的金

属屑未进到主轴道中，所以故障发生时在监控系统中

仅显示柴油机由活塞冷却油压力过低触发停车。

图1 956系列柴油机滑油系统图

5 改进措施

（1）加强工艺执行纪律检查

近年来在日常质量巡检工作中，多次发现工人未

严格按照修理工艺步骤进行修理，尤其是经常修理的

设备。工厂的技术部门应会同质量部门，按照质量管

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理体系的要求定期组织开展工艺执行纪律检查，尽量

避免跨越或违反工艺步骤造成质量的监管疏忽甚至管

控失效。

（2）加强多余物的预防和控制

GJB9001C-2017质量管理体系中，专门要求组织

对预防、探测和排除多余物进行规定。详细查阅该型

柴油机的修理工艺文件后发现，工艺文件并没有专门

规定预防和控制多余物的操作方法和控制措施，也没

有设置必要的检查点，修理工人对开展多余物检查的

意识较为淡薄；进一步检查发现，舰船修理的相关工

艺文件中，均忽视了对多余物的预防和控制，工厂应

从工艺设计开发源头加强多余物的预防和控制，在装

配、调试、试验、周转等各个环节避免产生错误。

（3）规范修理过程记录

过程记录如实反映了工艺纪律执行、器材更换、

参数测量等修理全过程，是事后开展过程追溯的有效

证据。事故发生后，在查阅修理过程记录时，仅能查

实部分修理工艺纪律执行情况、关键零部件更换情况

和装配试验情况，不能完整再现整个柴油机修理过程，

影响了故障排查工作，应从制度层面规范修理过程记

录，结合具体工艺文件设计过程记录内容并加大检查

力度。

（4）加强修理工作环境控制

（上接第83页）

5.3 成本比较

全船分段总数220个，其中平直分段129个，实

船施工中均采用组合式船体肋板拉入机械装置施工。

据统计，节省工时费用25.15万元，节省物耗成本

75.78万元，合计节省成本100.93万元。

实践表明：大型及超大型原油轮，因其结构形式

简单、空间大、钢板较厚，十分适宜采用肋板拉入法

制作立体分段。某158 000 DWT油轮中底分段的肋板

及半立体分段采用该装置取得非常理想的效果，降低

了工时、物耗成本，提高了生产效率和产品质量，满

足用户的使用要求。

环境因素对产品质量有着直接的关系，不同的机

械设备装配环境都各有要求，MTU956柴油机修理车间

的环境要求较高，虽然工厂有专门的修理车间，但各

种外部因素可能影响环境，如自然风的扬尖、基建工

地的风砂、其他修理车间生产时产生的粉尘等，都可

能通过通风口、车间大门、人员的进出车间带入；车

间上灰尘的积累、工具工装的不清洁，同样对机器组

装质量都有很大的影响。工厂应加强对工作环境要求

的识别和控制，逐步改变脏、乱、差的工作环境，尽

量将环境因素影响降到最低。

6 结语

通过拆检和分析，导致此次故障的最大可能是修

理过程中未将滤器清洗干净而影响了滑油系统清洁度，

因而连杆轴瓦发生异常磨损，最终导致曲轴报废。在

修理过程中，修理厂应规范修理过程，补强薄弱环节，

避免人为操作失误导致不必要的损失。

参考文献

[1] CB/T3544-1994 船用柴油机曲轴修理技术要求[S].北京：中国船舶工

业总公司，1994.

[2] CB/T3535-1994船用柴油机主轴瓦、连杆轴瓦修理技术要求[S].北京：

中国船舶工业总公司，1994.

力购置大型平面分段流水线的中小型造船厂，不受厂

房场地限制，具有性价比高、使用灵活等优势。在提

高了生产效率和产品质量的同时，大幅度缩短了船体

分段建造周期，降低了造船成本，在船型方面能够覆

盖散货船、原油轮、集装箱船、矿砂船等，货舱区域

有利于实现标准化、模块化作业

[2]

，对于船舶建造水

平的提高、产品设计及成本减少、工人作业环境改善

等具有重要意义

[3]

。

参考文献

[1]苑淋涵,张英杰. “三化造船”的规划与推进研究[J]. 中外船舶科技,2020

（2）.

[2]安恩博. 船体结构装配工序模型研究及工时计算应用[D].大连理工大

学, 2020.

[3]刘颖. 船体分段构件的虚拟装配工艺规划技术研究[D].江苏科技大

学, 2013.

6 小结

该机械装置适用国内大型船厂，也适用于没有能

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219507257_某船MTU956V20型主柴油机故障原因分析

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