2024年3月23日发(作者：才坚壁)

第二章

I

2

k

U

2

'kU

2

E

2

'kE

2

折算后二次绕组电流、电压、电动势

I

2

'

折算后二次绕组

X

0

Z

0

R

0

2

2

X

2

'k

2

X

2

Z

L

'k

2

Z

L

低压空载试验 励磁阻抗模

Z

0



P

U

1

R

0



0

2

I

0

励磁电阻

I

0

励磁电抗

X

0

Z

0

R

0

2

2

高压短路试验

P

cu

P

S

Z

S75

R

2

s75

X

2

s75

R

s



P

s

I

1

2

X

s

Z

s

R

s

2

2

铜线绕组

R

s75



234.57522875

22

R

s



R

s75

R

s



ZRX

S75s75s75

234.5



228



铝线绕组

电压调整率

V

R

(R

s

cos



2

X

s

sin



2

)

I

1N



s

N



2

*100%





2

U

1N



s



P



P

S

N20

效率

产生最大效率的条件：

p

0





2

P

S

即

P

Fe

P

Cu

产生最大效率时的负载系数

11

:

Z

SI

Z

SII



max



p

0

p

s

理想运行条件 （1）两台变压器的功率比

S

I

:S

II

I

LI

:I

LII



(2)

S

I

:S

II

S

NI

:S

NII

I

LI

:I

LII

I

NI

:I

NII

(3)总负载和总负载功率

I

L

I

LI

I

LII

SS

I

S

II

第三章

nn

60f

1

s

0

n

0

电磁转矩的大小：

TC

T



m

I

2

cos



2

p

转差率：同步转速：

n

0



槽距角：





z

z

p.360





q

2p

每极每相槽数：

2pm

z

极距：

额定功率因素：



N



P

N

3U

N

I

N

定子电路的电动势平衡方程式

UE(R

1

jX

1

)I

1

EZ

1

I

1

•••••

每相绕组中的感应电动势E1在数值上为

E

1

4.44k

w1

N

1

f

1



m

U

1

4.44k

w1

N

1

f

1

E

2s

s

N

E

2

f

2

s

N

f

1

忽略R1和X1，



m



绕组折算：折算后的转子相电流

I

2

'



mkN

I

2

k

i



1w11

k

i

m

2

k

w2

N

2

折算后的转子电动势为

E

2

'

k

e

E

2

k

i



k

w1

N

1

k

w2

N

2

m

1

k

2

w1

N

1

k

z



'

'

2

Z

2

'

k

z

Z

2

X

2

k

z

X

2

R

2

k

z

R

2

mk

2w2

N

2

折算后的阻抗为

11

I

1

cos



1

三相异步电动机的输出功率

P

1

mU

2024年3月23日发(作者：才坚壁)

第二章

I

2

k

U

2

'kU

2

E

2

'kE

2

折算后二次绕组电流、电压、电动势

I

2

'

折算后二次绕组

X

0

Z

0

R

0

2

2

X

2

'k

2

X

2

Z

L

'k

2

Z

L

低压空载试验 励磁阻抗模

Z

0



P

U

1

R

0



0

2

I

0

励磁电阻

I

0

励磁电抗

X

0

Z

0

R

0

2

2

高压短路试验

P

cu

P

S

Z

S75

R

2

s75

X

2

s75

R

s



P

s

I

1

2

X

s

Z

s

R

s

2

2

铜线绕组

R

s75



234.57522875

22

R

s



R

s75

R

s



ZRX

S75s75s75

234.5



228



铝线绕组

电压调整率

V

R

(R

s

cos



2

X

s

sin



2

)

I

1N



s

N



2

*100%





2

U

1N



s



P



P

S

N20

效率

产生最大效率的条件：

p

0





2

P

S

即

P

Fe

P

Cu

产生最大效率时的负载系数

11

:

Z

SI

Z

SII



max



p

0

p

s

理想运行条件 （1）两台变压器的功率比

S

I

:S

II

I

LI

:I

LII



(2)

S

I

:S

II

S

NI

:S

NII

I

LI

:I

LII

I

NI

:I

NII

(3)总负载和总负载功率

I

L

I

LI

I

LII

SS

I

S

II

第三章

nn

60f

1

s

0

n

0

电磁转矩的大小：

TC

T



m

I

2

cos



2

p

转差率：同步转速：

n

0



槽距角：





z

z

p.360





q

2p

每极每相槽数：

2pm

z

极距：

额定功率因素：



N



P

N

3U

N

I

N

定子电路的电动势平衡方程式

UE(R

1

jX

1

)I

1

EZ

1

I

1

•••••

每相绕组中的感应电动势E1在数值上为

E

1

4.44k

w1

N

1

f

1



m

U

1

4.44k

w1

N

1

f

1

E

2s

s

N

E

2

f

2

s

N

f

1

忽略R1和X1，



m



绕组折算：折算后的转子相电流

I

2

'



mkN

I

2

k

i



1w11

k

i

m

2

k

w2

N

2

折算后的转子电动势为

E

2

'

k

e

E

2

k

i



k

w1

N

1

k

w2

N

2

m

1

k

2

w1

N

1

k

z



'

'

2

Z

2

'

k

z

Z

2

X

2

k

z

X

2

R

2

k

z

R

2

mk

2w2

N

2

折算后的阻抗为

11

I

1

cos



1

三相异步电动机的输出功率

P

1

mU