2024年4月10日发(作者：梁斐)
第
29
卷第
4
期江 西 冶 金
Vol.29,No.4
2009
年
8
月
JIANGXIMETALLURGYAugust2009
文章编号
:1006
2
2777
(
2009
)
04
2
0042
2
03
双相不锈钢的焊接研究进展
程挺宇
,
郑 锋
(
上海宝钢工程技术有限公司
,
上海
201900
)
摘 要
:
分析了双相不锈钢的焊接特性
,
介绍了常用的焊接材料、方法和工艺
,
阐述了国内外双相不
锈钢焊接方面的研究进展。
关 键 词
:
双相不锈钢
;
焊接
;
性能
中图分类号
:
TG40
文献标识码
:
A
ResearchProgressofDuplexStainlessSteelWelding
CHENGTingyu,ZHENGFeng
(
.,Shanghai201900
)
Abstract:
Welmonweldingmaterials,meth
2
earchprogressofduplexstainlesssteelsweldinghasbeenmainlyrevealedindomesticanda
2
broad.
KeyWords:
duplexstainlesssteel;welding;properties
双相不锈钢系指既含有奥氏体又含有铁素体两
相组织的不锈钢。目前
,
在工程上获得广泛应用的
双相不锈钢中
α
和
γ
两相的体积百分比大致相等。
此类不锈钢兼备了奥氏体不锈钢的优良韧性和良好
的焊接性与铁素体不锈钢的较高强度
,
具有更好的
-
耐应力腐蚀、耐缝隙腐蚀、耐
Cl
点蚀、耐晶界腐蚀
以及高强度、耐高速泥沙冲刷等优点
,
在石油化工、
海水利用和制盐等方面有着广泛的应用前景
,
因此
对双相不锈钢焊接性的研究具有重要的意义
[1,2]
前不预热
,
焊后不热处理。由于有较高的氮含量
,
热
影响区的单相铁素体化倾向较小
,
当焊接材料选择
合理
,
焊接线能量控制适当时
,
焊接接头具有良好的
综合性能。
1.1
热裂纹
双相不锈钢热裂纹的敏感性比奥氏体不锈钢小
得多。这是由于含镍量不高
,
易形成低熔点共晶的
杂质极少
,
不易产生低熔点液膜。另外
,
晶粒在高温
下没有急剧长大的危险。冷裂纹的敏感性也比一般
[4]
低合金高强钢小得多。
1.2
热影响区脆化
双相不锈钢焊接的主要问题不在焊缝
,
而在热
影响区。因为在焊接热循环作用下
,
热影响区处于
快冷非平衡态
,
冷却后总是保留更多的铁素体
,
从而
[3]
。
1
双相不锈钢的焊接性
双相不锈钢焊接性兼有奥氏体钢和铁素体钢各
自的优点
,
并减少了其各自的不足
,
焊接冷裂纹和热
裂纹的敏感性都较小
,
具有良好的焊接性。通常焊
收稿日期
:2009
2
02
2
11
作者简介
:
程挺宇
(
1978
2
)
,
男
,
江苏常州人
,
工程师
,
从事金属材料研究工作。
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
第
29
卷第
4
期 程挺宇
,
郑 锋
,
张巧云
,
等
:
双相不锈钢的焊接研究进展
・
43
・
增大了腐蚀倾向和氢致裂纹
(
脆化
)
的敏感性。
σ
相析出
1.3
双相不锈钢焊接接头有析出
σ
相脆化的可能
,
σ
相是铬和铁的金属间化合物
,
它的形成温度范围
600
～
1000
℃。不同钢种形成
σ
相的温度不同
,
如
00Cr18Ni5Mo3Si2
钢在
800
～
900
℃
,
而双相不锈钢
00Cr25Ni7Mo3CuN
在
750
～
900
℃形成
,850
℃最敏
(
焊丝
)
。目前在国内的焊接标准中尚未列人双相
感
,
见表
1
[3]
。焊接时应采用小热量输入
,
快速冷
却。消除应力处理时
,
采用较低的温度
,
如
550
～
600
℃为宜。这样可以防止
σ
相的产生。
表
1
双相不锈钢固溶处理及
σ
相和
475
℃脆性的温度范围
名 称
固溶温度
/
℃
空气氧化起皮温度
/
℃
σ
相形成温度
/
℃
475
℃脆化温度
/
℃
2205
双相钢
不锈钢焊条和焊丝
,
国内有些厂商生产的焊接材料
(
以焊条为主
)
大都参考国外的相关标准。具体到
焊接材料的开发研制
,
采用能形成较多
γ
相的焊接
材料
,
可以抑制焊缝中铁素体相的过量增加
,
因而一
般采用镍的质量分数比母材高
2%
～
4%
的焊接材
料。表
2
为目前双相不锈钢焊接中常用的焊接材
[3]
料。但应注意
,
镍的质量分数不宜过高。因为这
样有可能使单一的铁素体凝固模式转变为双相凝固
时发生元素偏析
,
还会存在由于母材稀释得少
,
铁素
体含量过低
,
使铬、钼相对集中
,
促使金属间相析出
[7]
的可能性。
表
2
双相不锈钢及异种金属焊接材料
钢 种
2304
(
Cr18
)
2205
(
Cr22
)
255
(
Cr25
)
2304
(
Cr18
)
2205
(
Cr22
)
255
(
Cr25
)
超级双相钢
E2209
E2203
E2209
E2209
E2209
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2209
E2501
E2501
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2501
E2501
E2501
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2501
E2501
E2501
E309LMo
E309LMo
E2209
E309L
超级双相钢
00Cr25Ni7Mo3CuN
1025
～
1100
1000
600
～
1000
300
～
525
及
2507
等
1040
1000
600
～
1000
300
～
525
1.4
铁素体
475
℃脆化
超级双相钢
304
双相不锈钢含有
50%
左右的铁素体
,
同样也存
在
475
℃脆性
,
但不如铁素体不锈钢那样敏感
,
双相
不锈钢中的铁素体在
300
～
525
℃长期保温会析出
高铬
α
′相
,
在
475
℃最敏感
,
使双相钢脆化
,
由于
α
′
相析出时间较长
,
故对一般焊接影响不大
,
但应限制
双相不锈钢的工作温度不高于
250
℃。
[5]
316
低合金高强钢
2
焊接工艺
焊接工艺参数对双相组织的平衡起着关键的作
用。由于双相不锈钢在高温下是
100%
的铁素体组
织
,
若线能量过小
,
热影响区冷却速度快
,
奥氏体来
不及析出
,
过量的铁素体就会在室温下过冷保持下
来。若线能量过大
,
冷却速度太慢
,
尽管可以获得足
量的奥氏体
,
但也会引起热影响区铁素体晶粒长大
以及
σ
相等有害金属相的析出
,
造成接头脆化。为
避免上述情况的发生
,
最佳的措施是控制焊接线能
量和层间温度
,
并使用填充金属
2.1
焊接材料
[6]
。
双相不锈钢焊接材料在近年来才得到快速发
展
,
美国于
1992
年和
1993
年首次在焊接材料标准
中列入双相不锈钢焊条和焊丝
,
而且均仅有
2
个型
号
:AWSA5
1
4-1992
和
AWSA5
1
9-1993
中的
E2209-XX
、
E2553-XX
(
焊条
)
和
ER2209
、
ER2553
氮元素在通过维持必要的相平衡来提高焊接接
头的耐蚀性方面的能力
,
是其他合金元素无法替代
的。焊接材料一般都是在提高镍的基础上
,
再加入
与母材含量相当的氮
,
只要加入
0
1
1%
以上的氮就
会改善焊接接头的力学性能。除了在焊接材料中加
入氮以外
,
还可以从焊接工艺上控制相平衡
,
如在保
护气体中加氮
(
如
TIG
焊、
MIG
焊
)
,
以氮元素对焊
缝金属合金化
,
或将其成分中镍的质量分数提高
10%
左右
,
可获得奥氏体体积分数不少于
60%
～
[8,9]
70%
的焊缝金属组织
。
2.2
焊接方法
由于双相不锈钢的性能优良
,
几乎所有的焊接
方法均可用于双相不锈钢
,
常用的方法有气体保护
钨极电弧焊
(
GTAW
)
,
也叫做惰性气体保护钨极焊
(
TIG
)
、气体保护金属极弧焊
(
MIG
)
、药芯焊丝电弧
焊
(
FCW
)
、手工焊条焊
(
SMAW
或
MMAA
)
等。刘俊
[10]
龑等比较了两种焊接方法
GMAW
(
也叫做惰性
气体保护金属极弧焊
(
MIG
))
和
MMA
在焊接
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
・
44
・
江 西 冶 金
2009
年
8
月
SAF2205
双相不锈钢管道时的焊接接头组织、力学
该材料的焊接特点
,
选择最佳的焊接材料
,
采用合适
的焊接工艺
,
控制焊接影响区的两相比例
,
获得最佳
的热影响区性能。
[
性能和断裂韧性。研究结果表明
,
焊接工艺线能量
的大小对焊接接头中两相比例影响较大。具有较高
线能量和使用含氮气保护气体的
GTAW
焊接接头
具有比
MMA
焊接接头更优异的两相比例。尽管
GTAW
焊接接头与
MMA
焊接接头的抗拉强度相
近
,
但塑性、抗弯强度、冲击韧性前者都优于后者。
[11]
胡礼木对
5
种双相不锈钢电阻对焊接头的抗点
蚀性能和力学性能进行了试验。结果表明
,
电阻对
焊在焊接双相不锈钢
,
尤其是超级双相不锈钢
,
可以
得到具有优良抗点蚀性能和力学性能的焊接接头。
等人在电子束焊接双相不锈钢中
,
快速冷却不仅减少而且改变了
3
种奥氏体形态的比
例
,
使得晶内组织的成形范围要大于晶界组织。电
子束焊接可以得到富镍的焊接接头
,
具有实际应用
的价值
,
但是其具体的工艺参数还不成熟
,
相应的填
MuthupandiV
[12]
参考文献
]
[1]
张建勋
,
李为卫
,
李庆琰
.2205
双相不锈钢的焊接性研究综述
[J].
焊管
,2005,28
(
5
)
:6-10
[2]
申艳丽
,
孟庆森
,
张丙静
,
等
.
焊接工艺对双相不锈钢焊接接头
综合性能的影响
[J].
焊接
,2007,
(
6
)
:47-52
[3]
张文钺
,
候胜昌
.
双相不锈钢的焊接性及其焊接材料
[J].
焊接
技术
,2004,
(
1
)
:40-41
[4]
邢 卓
.
双相不锈钢
2205
的焊接
[J].
管道技术与设备
,2006,
(
1
)
:28-30
[5]
许适群
.
双相不锈钢的焊接
[J].
石油化工腐蚀与防护
,2007,
24
(
3
)
:18-23
[6]
周立忠
,
韩志诚
,
徐风林
.2205
双相不锈钢的焊接工艺研究
[J].
焊接与切割
,2007,
(
12
)
:37-39
[7]
陈茂斌
.
双相不锈钢
S31803
的焊接试验
[J].
石油化工建设
,
2006,28
(
1
)
:47-49
[8]
李 伟
,
栗卓新
,
李国栋
,
等
.
国内外双相不锈钢焊接的研究进
充材料还不配套
,
需要进一步地研究。在此基础上
,
[13]
MuthupandiV
等人进一步将在熔焊中常用的镍和
氮引人电子束焊和激光焊中。结果显示
,
镍和氮对
微观组织、两相平衡和冲击韧性方面有着明显的影
[14]
响
,
但对硬度影响不大。
SunZ
等人研究了一种
双弧焊接技术
(
DualTorchTechnique
)
,
研究表明
,
使
用这种双弧焊技术可以得到较好的焊缝外观。文献
就其对微观组织和腐蚀性能的影响进行了初步研
究
,
增加焊枪间距的角度或者减小
GTA
重熔电流会
增加腐蚀速率。通过调整焊枪间距还可以改善微观
组织。尽管这项技术还需要进一步地研究和改进
,
但是初步研究已表明该技术可以克服等离子弧焊的
问题
,
改善双相不锈钢的焊接性。
展
[J].
焊接
,2007,
(
1
)
:11-16
[9]
李 健
,
王玉山
.
不同焊接工艺对双相钢
(
SAF2205
)
金相组织
的影响
[J].
压力容器
,2004,21
(
135
)
:7-11
[10]
刘俊龑
,
霍立兴
,
金晓军
,
等
.
焊接工艺对
SAF2205
管道焊接
接头组织和力学性能的影响
[J].
焊管
,2004,27
(
3
)
:20-23
[11]
胡礼木
.
双相不锈钢电阻对焊接接头的性能研究
[J].
机械工
程学报
,2002,38
(
4
)
:134-137
[12]
MuthupandiV,,SeshadriS.K,of
weldmetalchemistyandheatinputonthestructureandproper
2
tiesofduplexstainlesssteelwelds[J].MaterialsScienceandEn
2
gineering,2003,
(
358
)
:9-16
[13]
MuthupandiV,,ShankarV,ofnick
2
elandnitrogenadditiononthemicrostructureAndmechanical
propertiesofpowerbeamprocessedduplexstainlesssteel[J].
MaterialsLetters,2005,
(
59
)
:2305-2309
[14]
SunZ,KuoM,AnnergrenxI,ofdualtorchtechnique
onduplexstainlesssteelwelds[J].MaterialsScienceandEngi
2
neering,2003,
(
356
)
:274-282
4
结语
双相不锈钢具有良好的力学性能和耐蚀性能
,
应用前景广阔。该材料的焊接有许多特点
,
应掌握
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
2024年4月10日发(作者：梁斐)
第
29
卷第
4
期江 西 冶 金
Vol.29,No.4
2009
年
8
月
JIANGXIMETALLURGYAugust2009
文章编号
:1006
2
2777
(
2009
)
04
2
0042
2
03
双相不锈钢的焊接研究进展
程挺宇
,
郑 锋
(
上海宝钢工程技术有限公司
,
上海
201900
)
摘 要
:
分析了双相不锈钢的焊接特性
,
介绍了常用的焊接材料、方法和工艺
,
阐述了国内外双相不
锈钢焊接方面的研究进展。
关 键 词
:
双相不锈钢
;
焊接
;
性能
中图分类号
:
TG40
文献标识码
:
A
ResearchProgressofDuplexStainlessSteelWelding
CHENGTingyu,ZHENGFeng
(
.,Shanghai201900
)
Abstract:
Welmonweldingmaterials,meth
2
earchprogressofduplexstainlesssteelsweldinghasbeenmainlyrevealedindomesticanda
2
broad.
KeyWords:
duplexstainlesssteel;welding;properties
双相不锈钢系指既含有奥氏体又含有铁素体两
相组织的不锈钢。目前
,
在工程上获得广泛应用的
双相不锈钢中
α
和
γ
两相的体积百分比大致相等。
此类不锈钢兼备了奥氏体不锈钢的优良韧性和良好
的焊接性与铁素体不锈钢的较高强度
,
具有更好的
-
耐应力腐蚀、耐缝隙腐蚀、耐
Cl
点蚀、耐晶界腐蚀
以及高强度、耐高速泥沙冲刷等优点
,
在石油化工、
海水利用和制盐等方面有着广泛的应用前景
,
因此
对双相不锈钢焊接性的研究具有重要的意义
[1,2]
前不预热
,
焊后不热处理。由于有较高的氮含量
,
热
影响区的单相铁素体化倾向较小
,
当焊接材料选择
合理
,
焊接线能量控制适当时
,
焊接接头具有良好的
综合性能。
1.1
热裂纹
双相不锈钢热裂纹的敏感性比奥氏体不锈钢小
得多。这是由于含镍量不高
,
易形成低熔点共晶的
杂质极少
,
不易产生低熔点液膜。另外
,
晶粒在高温
下没有急剧长大的危险。冷裂纹的敏感性也比一般
[4]
低合金高强钢小得多。
1.2
热影响区脆化
双相不锈钢焊接的主要问题不在焊缝
,
而在热
影响区。因为在焊接热循环作用下
,
热影响区处于
快冷非平衡态
,
冷却后总是保留更多的铁素体
,
从而
[3]
。
1
双相不锈钢的焊接性
双相不锈钢焊接性兼有奥氏体钢和铁素体钢各
自的优点
,
并减少了其各自的不足
,
焊接冷裂纹和热
裂纹的敏感性都较小
,
具有良好的焊接性。通常焊
收稿日期
:2009
2
02
2
11
作者简介
:
程挺宇
(
1978
2
)
,
男
,
江苏常州人
,
工程师
,
从事金属材料研究工作。
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
第
29
卷第
4
期 程挺宇
,
郑 锋
,
张巧云
,
等
:
双相不锈钢的焊接研究进展
・
43
・
增大了腐蚀倾向和氢致裂纹
(
脆化
)
的敏感性。
σ
相析出
1.3
双相不锈钢焊接接头有析出
σ
相脆化的可能
,
σ
相是铬和铁的金属间化合物
,
它的形成温度范围
600
～
1000
℃。不同钢种形成
σ
相的温度不同
,
如
00Cr18Ni5Mo3Si2
钢在
800
～
900
℃
,
而双相不锈钢
00Cr25Ni7Mo3CuN
在
750
～
900
℃形成
,850
℃最敏
(
焊丝
)
。目前在国内的焊接标准中尚未列人双相
感
,
见表
1
[3]
。焊接时应采用小热量输入
,
快速冷
却。消除应力处理时
,
采用较低的温度
,
如
550
～
600
℃为宜。这样可以防止
σ
相的产生。
表
1
双相不锈钢固溶处理及
σ
相和
475
℃脆性的温度范围
名 称
固溶温度
/
℃
空气氧化起皮温度
/
℃
σ
相形成温度
/
℃
475
℃脆化温度
/
℃
2205
双相钢
不锈钢焊条和焊丝
,
国内有些厂商生产的焊接材料
(
以焊条为主
)
大都参考国外的相关标准。具体到
焊接材料的开发研制
,
采用能形成较多
γ
相的焊接
材料
,
可以抑制焊缝中铁素体相的过量增加
,
因而一
般采用镍的质量分数比母材高
2%
～
4%
的焊接材
料。表
2
为目前双相不锈钢焊接中常用的焊接材
[3]
料。但应注意
,
镍的质量分数不宜过高。因为这
样有可能使单一的铁素体凝固模式转变为双相凝固
时发生元素偏析
,
还会存在由于母材稀释得少
,
铁素
体含量过低
,
使铬、钼相对集中
,
促使金属间相析出
[7]
的可能性。
表
2
双相不锈钢及异种金属焊接材料
钢 种
2304
(
Cr18
)
2205
(
Cr22
)
255
(
Cr25
)
2304
(
Cr18
)
2205
(
Cr22
)
255
(
Cr25
)
超级双相钢
E2209
E2203
E2209
E2209
E2209
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2209
E2501
E2501
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2501
E2501
E2501
E309LMo
E2209
E309LMo
E2209
E309L
E2209
E2501
E2501
E2501
E309LMo
E309LMo
E2209
E309L
超级双相钢
00Cr25Ni7Mo3CuN
1025
～
1100
1000
600
～
1000
300
～
525
及
2507
等
1040
1000
600
～
1000
300
～
525
1.4
铁素体
475
℃脆化
超级双相钢
304
双相不锈钢含有
50%
左右的铁素体
,
同样也存
在
475
℃脆性
,
但不如铁素体不锈钢那样敏感
,
双相
不锈钢中的铁素体在
300
～
525
℃长期保温会析出
高铬
α
′相
,
在
475
℃最敏感
,
使双相钢脆化
,
由于
α
′
相析出时间较长
,
故对一般焊接影响不大
,
但应限制
双相不锈钢的工作温度不高于
250
℃。
[5]
316
低合金高强钢
2
焊接工艺
焊接工艺参数对双相组织的平衡起着关键的作
用。由于双相不锈钢在高温下是
100%
的铁素体组
织
,
若线能量过小
,
热影响区冷却速度快
,
奥氏体来
不及析出
,
过量的铁素体就会在室温下过冷保持下
来。若线能量过大
,
冷却速度太慢
,
尽管可以获得足
量的奥氏体
,
但也会引起热影响区铁素体晶粒长大
以及
σ
相等有害金属相的析出
,
造成接头脆化。为
避免上述情况的发生
,
最佳的措施是控制焊接线能
量和层间温度
,
并使用填充金属
2.1
焊接材料
[6]
。
双相不锈钢焊接材料在近年来才得到快速发
展
,
美国于
1992
年和
1993
年首次在焊接材料标准
中列入双相不锈钢焊条和焊丝
,
而且均仅有
2
个型
号
:AWSA5
1
4-1992
和
AWSA5
1
9-1993
中的
E2209-XX
、
E2553-XX
(
焊条
)
和
ER2209
、
ER2553
氮元素在通过维持必要的相平衡来提高焊接接
头的耐蚀性方面的能力
,
是其他合金元素无法替代
的。焊接材料一般都是在提高镍的基础上
,
再加入
与母材含量相当的氮
,
只要加入
0
1
1%
以上的氮就
会改善焊接接头的力学性能。除了在焊接材料中加
入氮以外
,
还可以从焊接工艺上控制相平衡
,
如在保
护气体中加氮
(
如
TIG
焊、
MIG
焊
)
,
以氮元素对焊
缝金属合金化
,
或将其成分中镍的质量分数提高
10%
左右
,
可获得奥氏体体积分数不少于
60%
～
[8,9]
70%
的焊缝金属组织
。
2.2
焊接方法
由于双相不锈钢的性能优良
,
几乎所有的焊接
方法均可用于双相不锈钢
,
常用的方法有气体保护
钨极电弧焊
(
GTAW
)
,
也叫做惰性气体保护钨极焊
(
TIG
)
、气体保护金属极弧焊
(
MIG
)
、药芯焊丝电弧
焊
(
FCW
)
、手工焊条焊
(
SMAW
或
MMAA
)
等。刘俊
[10]
龑等比较了两种焊接方法
GMAW
(
也叫做惰性
气体保护金属极弧焊
(
MIG
))
和
MMA
在焊接
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・
44
・
江 西 冶 金
2009
年
8
月
SAF2205
双相不锈钢管道时的焊接接头组织、力学
该材料的焊接特点
,
选择最佳的焊接材料
,
采用合适
的焊接工艺
,
控制焊接影响区的两相比例
,
获得最佳
的热影响区性能。
[
性能和断裂韧性。研究结果表明
,
焊接工艺线能量
的大小对焊接接头中两相比例影响较大。具有较高
线能量和使用含氮气保护气体的
GTAW
焊接接头
具有比
MMA
焊接接头更优异的两相比例。尽管
GTAW
焊接接头与
MMA
焊接接头的抗拉强度相
近
,
但塑性、抗弯强度、冲击韧性前者都优于后者。
[11]
胡礼木对
5
种双相不锈钢电阻对焊接头的抗点
蚀性能和力学性能进行了试验。结果表明
,
电阻对
焊在焊接双相不锈钢
,
尤其是超级双相不锈钢
,
可以
得到具有优良抗点蚀性能和力学性能的焊接接头。
等人在电子束焊接双相不锈钢中
,
快速冷却不仅减少而且改变了
3
种奥氏体形态的比
例
,
使得晶内组织的成形范围要大于晶界组织。电
子束焊接可以得到富镍的焊接接头
,
具有实际应用
的价值
,
但是其具体的工艺参数还不成熟
,
相应的填
MuthupandiV
[12]
参考文献
]
[1]
张建勋
,
李为卫
,
李庆琰
.2205
双相不锈钢的焊接性研究综述
[J].
焊管
,2005,28
(
5
)
:6-10
[2]
申艳丽
,
孟庆森
,
张丙静
,
等
.
焊接工艺对双相不锈钢焊接接头
综合性能的影响
[J].
焊接
,2007,
(
6
)
:47-52
[3]
张文钺
,
候胜昌
.
双相不锈钢的焊接性及其焊接材料
[J].
焊接
技术
,2004,
(
1
)
:40-41
[4]
邢 卓
.
双相不锈钢
2205
的焊接
[J].
管道技术与设备
,2006,
(
1
)
:28-30
[5]
许适群
.
双相不锈钢的焊接
[J].
石油化工腐蚀与防护
,2007,
24
(
3
)
:18-23
[6]
周立忠
,
韩志诚
,
徐风林
.2205
双相不锈钢的焊接工艺研究
[J].
焊接与切割
,2007,
(
12
)
:37-39
[7]
陈茂斌
.
双相不锈钢
S31803
的焊接试验
[J].
石油化工建设
,
2006,28
(
1
)
:47-49
[8]
李 伟
,
栗卓新
,
李国栋
,
等
.
国内外双相不锈钢焊接的研究进
充材料还不配套
,
需要进一步地研究。在此基础上
,
[13]
MuthupandiV
等人进一步将在熔焊中常用的镍和
氮引人电子束焊和激光焊中。结果显示
,
镍和氮对
微观组织、两相平衡和冲击韧性方面有着明显的影
[14]
响
,
但对硬度影响不大。
SunZ
等人研究了一种
双弧焊接技术
(
DualTorchTechnique
)
,
研究表明
,
使
用这种双弧焊技术可以得到较好的焊缝外观。文献
就其对微观组织和腐蚀性能的影响进行了初步研
究
,
增加焊枪间距的角度或者减小
GTA
重熔电流会
增加腐蚀速率。通过调整焊枪间距还可以改善微观
组织。尽管这项技术还需要进一步地研究和改进
,
但是初步研究已表明该技术可以克服等离子弧焊的
问题
,
改善双相不锈钢的焊接性。
展
[J].
焊接
,2007,
(
1
)
:11-16
[9]
李 健
,
王玉山
.
不同焊接工艺对双相钢
(
SAF2205
)
金相组织
的影响
[J].
压力容器
,2004,21
(
135
)
:7-11
[10]
刘俊龑
,
霍立兴
,
金晓军
,
等
.
焊接工艺对
SAF2205
管道焊接
接头组织和力学性能的影响
[J].
焊管
,2004,27
(
3
)
:20-23
[11]
胡礼木
.
双相不锈钢电阻对焊接接头的性能研究
[J].
机械工
程学报
,2002,38
(
4
)
:134-137
[12]
MuthupandiV,,SeshadriS.K,of
weldmetalchemistyandheatinputonthestructureandproper
2
tiesofduplexstainlesssteelwelds[J].MaterialsScienceandEn
2
gineering,2003,
(
358
)
:9-16
[13]
MuthupandiV,,ShankarV,ofnick
2
elandnitrogenadditiononthemicrostructureAndmechanical
propertiesofpowerbeamprocessedduplexstainlesssteel[J].
MaterialsLetters,2005,
(
59
)
:2305-2309
[14]
SunZ,KuoM,AnnergrenxI,ofdualtorchtechnique
onduplexstainlesssteelwelds[J].MaterialsScienceandEngi
2
neering,2003,
(
356
)
:274-282
4
结语
双相不锈钢具有良好的力学性能和耐蚀性能
,
应用前景广阔。该材料的焊接有许多特点
,
应掌握
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