2024年3月6日发(作者：颛孙修雅)
４２ 炼油与化工 ＲＥＦＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵＳＴＲＹ 第２６卷 汽轮机ＰＧ—ＰＬ调速器的振荡原因分析 徐鑫金 （大庆石化公司化肥厂，黑龙江大庆１６３７１４） 摘要：对６２７ ｋＷ汽轮机ＰＧ—ＰＬ型调速器出现剧烈振荡的问题进行分析，认为造成振荡的原因是配 汽机构与调速系统不匹配，配汽机构存在主汽阀零点未对准问题，调节时汽阀线性改变。采取了相 应的技术措施后，振荡故障消除。 关键词：汽轮机；ＰＧ—ＰＬ调速器；振荡故障；分析处理 中图分类号：ＴＫ２６ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７１—４９６２（２０１５）０３－００４２—０２ Ｃａｕｓｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅ ＰＧ－＿ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ Ｘｕ Ｘｉｎｊｉｎ （ＣｈｅｍｉｃａｌＦｅｒｔｉｌｉｚｅｒＰｌａｎｔ ｏｆＤａｑｉｎｇＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｄａｑｉｎｇ １６３７１４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｉｎｔｅｎｓｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ ６２７ ｋＷ ｔｕｒｂｉｎｅ ＰＧ—ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｗａｓ ｂｅｌｉｅｖｅｄ ｔｈａｔ ｍｉｓｍａｔｃｈｉｎｇ ｈａｐｐｅｎｅｄ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｓｔｅａｍ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｐｅｅｄ ｇｏｖｅｒｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ， ｍｉｓａｌｉｇｎｍｅｎｔ ａｔ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｓｔｅａｍ ｖａｌｖｅ’Ｓ ｚｅｒｏ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｅｘｉｓｔｅｄ，ａｎｄ ｔｈｅ ｌｉｎｅａｒ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｖａｌｖｅ ｈａｐｐｅｎｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ．Ｔｈｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｗｅｒｅ ａｄｏｐｔｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｂｌｅｍ ｗａｓ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅ；ＰＧ—ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ；ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ；ａｎａｌｙｓｉｓ 某化肥厂尿素装置高压甲铵泵Ｐ５０１是从１３本 ＥＢＡＲＡ公司引进的１２５ｘ１００ＳＳＰ６Ｔ型垂直剖分式 ＰｌＯ０３￣ 广——ｏ ＰＩ９１ ＿上— ＜卜＿—上—一离心泵，其调速系统采用伍德沃德公司生产的ＰＧ— ＰＬ型机械离心液压调速器通过其动力缸的伺服活 塞输出液压信号。带动整个连杆系统的联动，前 后移动杠杆，打开或关闭主汽阀，并根据调速器动 力缸伺服活塞的负载来调节进入的蒸汽量来控制 汽轮机转速ｎ 。 ＰＧ—ＰＬ调速器驱动轴速度为７３０～９００ ｒ／ｍｉｎ， 入口ＰＩＯｏ１ Ｐ ０２广一———］ 出口截止阀 截止阀 ｌ Ｐ５０ｌｊ羞平ｌ ——· —－ｔ×｝— 上— Ｈｑ上— ｒ—＼流量计 ＦＩ９１００ 事故停主汽阀ＰＧ—ＰＬ 车阀ＴＴＶ ｌ 图１ Ｐ５０１透平工艺流程 阀位（ＯＰ）与Ｐ５０１透平入口蒸汽流量ＦＩ９１００在１ ｈ 内趋于平稳，ＳＩＣ３２６１（ＰＶ）在６ ０４０～６ ３５０ ｒ／ｍｉｎ范 围内波动，而背压蒸汽管网压力ＰＩＣ９１８趋于平稳， 排除ＰＩＣ９１８的影响。 调节空气压力为０．０２～０．１ ＭＰａ。２００６年９月检修 后，其ＰＧ—ＰＬ调速器在转速５ ９００ ６ １５０ ｒ／ｍｉｎ时存 在间歇式振荡。２００７年曾造成调节汽阀阀杆断裂 停机。２０１０年该汽轮机在运行中调速器动力活塞 带动连杆作用于主汽阀频繁振荡加剧，一开一关， 调速器振荡时参数变化见表１。 从表１可以看出，Ｐ５０１透平的转速在６ ０４０～６ ３５０ ｒ／ｍｉｎ波动时，ＰＧ—ＰＬ主汽阀阀前压力ＰＩＯ０１与 阀后压力Ｐ１００２都存在大幅度波动，主要是因为调 速器主汽阀一直在一开一关的振荡造成的，透平 入口管线蒸汽为电厂送出，压力、流量、温度都稳 定，因此排除入口蒸汽的影响 。 １．２调节汽阀零点 ＰＧ—ＰＬ调速器是通过连杆将动力活塞行程放 大后作用于主汽阀，从而控制进汽量来稳定汽轮 机转速的，因此连杆与主汽阀阀杆连接时的零点 位置的影响整个调速系统的性能。连接时若主汽 频率５０次／ｍｉｎ，转速波动范围最高达４００ ｒ／ｍｉｎ以 上，严重影响机组的稳定运行。 １振荡原因分析 １．１工艺状况的影响 Ｐ５０１透平工艺流程见图１。 ＰＧ—ＰＬ调速器控制风压信号由ＤＣＳ上转速控 制器ＳＩＣ３２６１（ＯＰ）控制，实际转速由现场转速探头 测量后ＳＩＣ３２６１（ＰＶ）显示。实际操作中ＳＩＣ３２６１
２０１５年第３期 徐鑫金．汽轮机ＰＧ—ＰＬ调速器的振荡原因分析 ４３ 阀被拉出过多，则在运行时主汽阀调节的线性不 行程２６．３ ｍｍ时，对应主汽阀行程为１７．５ ｍｍ，则停 好，调节时进汽量过大，导致透平转速升高速度与 ＰＧ—ＰＬ调速器缓冲活塞油压平衡的速度不匹配， 产生振荡。若主汽阀与连杆连接时没有留出热膨 胀量，则在运行时主汽阀热膨胀会导致主汽阀阀 杆被顶弯或密封面损坏，因此必须确定主汽阀的 零点 。 机（室温下２０℃）连接时，调速器动力活塞杆全伸 出，调节连接螺栓，保证主汽阀开度为ｌ８．８ ｍｍ，而 检修前此状态下主汽阀开度为２３．１ ｍｍ，开度过 大，改变了调节汽阀调节的线性，导致主汽阀开度 大小与调速器不匹配，产生振荡。 １．３更换连杆销 （１）确定ＰＧ—ＰＬ主汽阀全行程 将连杆和主汽阀阀杆断开，以主汽阀填料压 盖为基础点，将主汽阀全拉出来距离为（阀全开） 调速器连杆销共有３个，为了保证调速系统的 及时可靠性，提高转速响应的速率，必须保证连杆 销连接可靠，连杆销磨损间隙超标后会造成调速 ４９．６ ｍｍ，全伸进去距离为（阀全关）２０．３ ｍｍ，则主 汽阀全行程为２９－３ ｍｍ。 器动力活塞输出无法有效的通过连杆传递给主汽 阀，开关过程中连杆容易产生无效的位移，造成整 个调速系统迟缓率过大，转速调整不及时，容易产 生间隙式振荡。为此２０１０年大修时对３个连杆销 （２）确定调速器动力活塞全行程 将透平与汽轮机联轴节、连杆与调速器动力 活塞拉杆断开，以动力活塞拉杆填料函为基础点， 在透平单机试跳未达到调速器整定转速时钡４得调 速器动力活塞杆全拉进去（对应主汽阀全开）距离 为２６ ｍｍ，超过调速器整定转速时测得调速器活塞 杆全伸出来（对应主汽阀全关）距离为５２．３ ｍｍ，调 速器动力活塞总行程为２６＿３ ｍｍ。 （３）计算主汽阀的热膨胀量 进行了更换，但运行时转速波动仍然存在，因此排 除连杆销的影响。 １．４更换调速器 为了排除调速器内部故障造成的转速振荡， ２０１０年大修时更换了１台新购的同型号ＰＧ—ＰＩＪ调 速器，安装运行后转速振荡仍然存在。２０１ １年又 更换了送至厂家维修和试验过的调速器，安装运 主汽阀材质为１５ＣｒＭｏ，材质的线膨胀系数 为 ０．０００ ０１３ ５，主汽阀密封面至填料函外侧压盖长度 厶为２６７ ｍｍ，温差为△ｔ为３６０℃，则膨胀量△Ｌ＝ ｏｔＬ△ｆ＝＝１．３ ｍｍｏ 行后转速振荡仍然存在，因此排除了调速器内部 本身设备故障。 １．５补偿针阀开度调整 如果补偿针阀开度调节不合适，速度增加时， 缓冲活塞油压平衡速度将与飞锤离心力增加的速 （４）主汽阀阀杆与连杆连接零点的确定 测量连杆长度和支点位置见图２。 广、、 调速器动力／ 活塞行程Ｊ ／ ——、、 玢 、＼＼ ３０５ 、、 —————— 度不相同，速度减少时，缓冲活塞油压平衡的速度 与飞锤离心力减少的速度不相同，会导致导阀柱 塞不断地上下移动，控制块上下移动造成压力油 与缓冲活塞腔时而接通，时而缓冲活塞腔与回油 接通，缓冲活塞不断地左右移动，动力缸活塞不断 开关，带动外连杆与主汽阀产生振荡，转速波动。 Ｐ５０１调速器为不带负载弹簧的ＰＧ—ＰＬ调速 ———２０３ 主汽阀行程 图２调速器连杆及支点尺寸 调速器行程与主汽阀行程成比例，调速器总
炼油与化工 ＲＥＦＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵｓＴＲＹ 第２６卷 常减压装置腐蚀与防腐措施探讨 孙明志 （大庆石化公司炼油厂，黑龙江大庆１６３７１１） 摘要：阐述了某石化公司炼油厂常减压装置实施改括建后设备的腐蚀情况及控制措施，包括原油 电脱盐系统增设了二级电脱盐，塔顶油气注氨、注水、注缓蚀剂等。实施防腐措施后，有效降低了由 于原油中含有的无机盐受热分解产生的无机酸以及原油中含有的环烷酸等对设备的腐蚀程度。 关键词：蒸馏；常减压；缓蚀剂；电脱盐 中图分类号：ＴＥ９８６ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７１—４９６２（２０１５）０３－００４４－０３ 器，其补偿针阀设定范围开度为１／１６圈～２圈之间， 在不振动的情况下，针阀开度越大越好。振荡时 不断关小调速器针阀至允许最小开度（１／１６圈）和 开大针阀至允许最大开度（２圈）对振荡振幅没有 明显影响，振荡仍然存在，因此排除补偿针阀开度 不合适的影响 ］。 １．６调速汽阀本身缺陷的影响 汽轮机负荷调整最后表现为调速汽门开度的 至３．８５ ＭＰａ，蒸汽压力降低，同负荷及同样转速下 主汽阀开度会加大，主汽阀同行程下提升透平转 速速率降低，提高了配汽机构的迟缓率，使之与调 速器相适应。 ２０１２年大检修期间，重新对调节汽阀零点进 行了调整，同时在透平人口蒸汽截止阀后安装了 限流孔板，规格为 ２６０￣３０、６＝２０，透平运行后入 口蒸汽截止阀全开，ＰＧ—ＰＬ调速器振荡消除，运行 至今未发生振荡。 ３结束语 改变，因而系统摆动的重要标志是调速汽门开度 的上下波动，所以要保证调速系统的稳定。必须 要求配汽机构能良好地工作。有许多调速系统摆 动的情况是由于配汽机构的缺陷造成的。如随着 机组运行年限的不断增加，由于汽流冲刷、频繁打 闸，使得调速汽门门芯与门座上出现不同程度的 小坑和通沟等，调速汽门是靠门芯与门座相接触 的圆形宽带（即型线）来密封的，因此若这些缺陷 出现于门芯与门座的型线处。会造成调速汽门的 漏汽现象，从而使机组转速无法稳定。检修时对 主汽阀阀头和阀座密封面进行检查，未发现异常。 ２解决措施 Ｐ５０１是尿素装置中压系统的关键设备，其运 行状况直接制约着中压系统的稳定运行，调速器 振荡故障出现后，不必停泵检修，只需关小透平人 口蒸汽截止阀就可以将振荡消除。避免了频繁振 荡造成汽阀阀杆断裂等其他设备损坏事故，同时 也避免了因停泵检修致使中压系统的停运造成的 损失。振荡原因确定为配汽机构与调速系统不匹 配后，通过人口蒸汽管线安装孔板降低蒸汽压力 的方法彻底解决了ＰＧ—ＰＬ调速器振荡的问题。 参考文献： ［１］于达仁，徐基豫，朱苏里，等．ＰＧ—ＰＬ调速器控制的小汽轮机振荡 故障机理分析［Ｊ］．热能动力工程，１９９４（１）：３７—４１． 经分析及排查，结合调速器在其调速范围内 都出现动力活塞带动连杆作用于汽阀频繁振荡， 但汽轮机空试时（不带负荷）没出现振荡的情况， 认为造成振荡的原因是配汽机构与调速系统不匹 配，配汽机构主要存在主汽阀零点未对准，调节时 汽阀线性改变，为此在振荡出现后，采用将Ｐ５０１透 平入口蒸汽截至阀由全开关至振荡消除。开度约 １—２圈时（全开时９圈），振荡消除，关阀消除振荡 前后各项参数对比（见表１），可以看出关入口蒸汽 ［２１ Ｗｏｏｄｗａｒｄ调速器公司．ＰＧ—ＰＬ调速器使用与维护说明［Ｍ］．北京： ［出版者不详］，１９７７：１５—１７． ［３］成大先．机械设计手册（第一卷）［Ｍ］．北京：化学工业出版社， ２ｏｏ７：６－ｉ０． ［４］严慧萍，蒋湘俭．ＷＯＯＤＷＡＲＤ ＰＧ—ＰＬ调速器的维护和调试［Ｊ］ 液压与气动，２００２（１２）：２５—２７． 收稿日期：２０１５—０２—０６ 作者简介：徐鑫金，男，工程师，２００８年毕业于大庆石油学院过程装备 截止阀后，调速器主汽阀阀前压力由４．０ ＭＰａ降低 与控制工程专业，现从事化肥装置设备管理工作。
2024年3月6日发(作者：颛孙修雅)
４２ 炼油与化工 ＲＥＦＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵＳＴＲＹ 第２６卷 汽轮机ＰＧ—ＰＬ调速器的振荡原因分析 徐鑫金 （大庆石化公司化肥厂，黑龙江大庆１６３７１４） 摘要：对６２７ ｋＷ汽轮机ＰＧ—ＰＬ型调速器出现剧烈振荡的问题进行分析，认为造成振荡的原因是配 汽机构与调速系统不匹配，配汽机构存在主汽阀零点未对准问题，调节时汽阀线性改变。采取了相 应的技术措施后，振荡故障消除。 关键词：汽轮机；ＰＧ—ＰＬ调速器；振荡故障；分析处理 中图分类号：ＴＫ２６ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７１—４９６２（２０１５）０３－００４２—０２ Ｃａｕｓｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅ ＰＧ－＿ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ Ｘｕ Ｘｉｎｊｉｎ （ＣｈｅｍｉｃａｌＦｅｒｔｉｌｉｚｅｒＰｌａｎｔ ｏｆＤａｑｉｎｇＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ，Ｄａｑｉｎｇ １６３７１４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｉｎｔｅｎｓｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ ６２７ ｋＷ ｔｕｒｂｉｎｅ ＰＧ—ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｗａｓ ｂｅｌｉｅｖｅｄ ｔｈａｔ ｍｉｓｍａｔｃｈｉｎｇ ｈａｐｐｅｎｅｄ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｓｔｅａｍ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｐｅｅｄ ｇｏｖｅｒｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ， ｍｉｓａｌｉｇｎｍｅｎｔ ａｔ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｓｔｅａｍ ｖａｌｖｅ’Ｓ ｚｅｒｏ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｅｘｉｓｔｅｄ，ａｎｄ ｔｈｅ ｌｉｎｅａｒ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｓｔｅａｍ ｖａｌｖｅ ｈａｐｐｅｎｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ．Ｔｈｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｗｅｒｅ ａｄｏｐｔｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｂｌｅｍ ｗａｓ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅ；ＰＧ—ＰＬ ｇｏｖｅｒｎｏｒ；ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ；ａｎａｌｙｓｉｓ 某化肥厂尿素装置高压甲铵泵Ｐ５０１是从１３本 ＥＢＡＲＡ公司引进的１２５ｘ１００ＳＳＰ６Ｔ型垂直剖分式 ＰｌＯ０３￣ 广——ｏ ＰＩ９１ ＿上— ＜卜＿—上—一离心泵，其调速系统采用伍德沃德公司生产的ＰＧ— ＰＬ型机械离心液压调速器通过其动力缸的伺服活 塞输出液压信号。带动整个连杆系统的联动，前 后移动杠杆，打开或关闭主汽阀，并根据调速器动 力缸伺服活塞的负载来调节进入的蒸汽量来控制 汽轮机转速ｎ 。 ＰＧ—ＰＬ调速器驱动轴速度为７３０～９００ ｒ／ｍｉｎ， 入口ＰＩＯｏ１ Ｐ ０２广一———］ 出口截止阀 截止阀 ｌ Ｐ５０ｌｊ羞平ｌ ——· —－ｔ×｝— 上— Ｈｑ上— ｒ—＼流量计 ＦＩ９１００ 事故停主汽阀ＰＧ—ＰＬ 车阀ＴＴＶ ｌ 图１ Ｐ５０１透平工艺流程 阀位（ＯＰ）与Ｐ５０１透平入口蒸汽流量ＦＩ９１００在１ ｈ 内趋于平稳，ＳＩＣ３２６１（ＰＶ）在６ ０４０～６ ３５０ ｒ／ｍｉｎ范 围内波动，而背压蒸汽管网压力ＰＩＣ９１８趋于平稳， 排除ＰＩＣ９１８的影响。 调节空气压力为０．０２～０．１ ＭＰａ。２００６年９月检修 后，其ＰＧ—ＰＬ调速器在转速５ ９００ ６ １５０ ｒ／ｍｉｎ时存 在间歇式振荡。２００７年曾造成调节汽阀阀杆断裂 停机。２０１０年该汽轮机在运行中调速器动力活塞 带动连杆作用于主汽阀频繁振荡加剧，一开一关， 调速器振荡时参数变化见表１。 从表１可以看出，Ｐ５０１透平的转速在６ ０４０～６ ３５０ ｒ／ｍｉｎ波动时，ＰＧ—ＰＬ主汽阀阀前压力ＰＩＯ０１与 阀后压力Ｐ１００２都存在大幅度波动，主要是因为调 速器主汽阀一直在一开一关的振荡造成的，透平 入口管线蒸汽为电厂送出，压力、流量、温度都稳 定，因此排除入口蒸汽的影响 。 １．２调节汽阀零点 ＰＧ—ＰＬ调速器是通过连杆将动力活塞行程放 大后作用于主汽阀，从而控制进汽量来稳定汽轮 机转速的，因此连杆与主汽阀阀杆连接时的零点 位置的影响整个调速系统的性能。连接时若主汽 频率５０次／ｍｉｎ，转速波动范围最高达４００ ｒ／ｍｉｎ以 上，严重影响机组的稳定运行。 １振荡原因分析 １．１工艺状况的影响 Ｐ５０１透平工艺流程见图１。 ＰＧ—ＰＬ调速器控制风压信号由ＤＣＳ上转速控 制器ＳＩＣ３２６１（ＯＰ）控制，实际转速由现场转速探头 测量后ＳＩＣ３２６１（ＰＶ）显示。实际操作中ＳＩＣ３２６１
２０１５年第３期 徐鑫金．汽轮机ＰＧ—ＰＬ调速器的振荡原因分析 ４３ 阀被拉出过多，则在运行时主汽阀调节的线性不 行程２６．３ ｍｍ时，对应主汽阀行程为１７．５ ｍｍ，则停 好，调节时进汽量过大，导致透平转速升高速度与 ＰＧ—ＰＬ调速器缓冲活塞油压平衡的速度不匹配， 产生振荡。若主汽阀与连杆连接时没有留出热膨 胀量，则在运行时主汽阀热膨胀会导致主汽阀阀 杆被顶弯或密封面损坏，因此必须确定主汽阀的 零点 。 机（室温下２０℃）连接时，调速器动力活塞杆全伸 出，调节连接螺栓，保证主汽阀开度为ｌ８．８ ｍｍ，而 检修前此状态下主汽阀开度为２３．１ ｍｍ，开度过 大，改变了调节汽阀调节的线性，导致主汽阀开度 大小与调速器不匹配，产生振荡。 １．３更换连杆销 （１）确定ＰＧ—ＰＬ主汽阀全行程 将连杆和主汽阀阀杆断开，以主汽阀填料压 盖为基础点，将主汽阀全拉出来距离为（阀全开） 调速器连杆销共有３个，为了保证调速系统的 及时可靠性，提高转速响应的速率，必须保证连杆 销连接可靠，连杆销磨损间隙超标后会造成调速 ４９．６ ｍｍ，全伸进去距离为（阀全关）２０．３ ｍｍ，则主 汽阀全行程为２９－３ ｍｍ。 器动力活塞输出无法有效的通过连杆传递给主汽 阀，开关过程中连杆容易产生无效的位移，造成整 个调速系统迟缓率过大，转速调整不及时，容易产 生间隙式振荡。为此２０１０年大修时对３个连杆销 （２）确定调速器动力活塞全行程 将透平与汽轮机联轴节、连杆与调速器动力 活塞拉杆断开，以动力活塞拉杆填料函为基础点， 在透平单机试跳未达到调速器整定转速时钡４得调 速器动力活塞杆全拉进去（对应主汽阀全开）距离 为２６ ｍｍ，超过调速器整定转速时测得调速器活塞 杆全伸出来（对应主汽阀全关）距离为５２．３ ｍｍ，调 速器动力活塞总行程为２６＿３ ｍｍ。 （３）计算主汽阀的热膨胀量 进行了更换，但运行时转速波动仍然存在，因此排 除连杆销的影响。 １．４更换调速器 为了排除调速器内部故障造成的转速振荡， ２０１０年大修时更换了１台新购的同型号ＰＧ—ＰＩＪ调 速器，安装运行后转速振荡仍然存在。２０１ １年又 更换了送至厂家维修和试验过的调速器，安装运 主汽阀材质为１５ＣｒＭｏ，材质的线膨胀系数 为 ０．０００ ０１３ ５，主汽阀密封面至填料函外侧压盖长度 厶为２６７ ｍｍ，温差为△ｔ为３６０℃，则膨胀量△Ｌ＝ ｏｔＬ△ｆ＝＝１．３ ｍｍｏ 行后转速振荡仍然存在，因此排除了调速器内部 本身设备故障。 １．５补偿针阀开度调整 如果补偿针阀开度调节不合适，速度增加时， 缓冲活塞油压平衡速度将与飞锤离心力增加的速 （４）主汽阀阀杆与连杆连接零点的确定 测量连杆长度和支点位置见图２。 广、、 调速器动力／ 活塞行程Ｊ ／ ——、、 玢 、＼＼ ３０５ 、、 —————— 度不相同，速度减少时，缓冲活塞油压平衡的速度 与飞锤离心力减少的速度不相同，会导致导阀柱 塞不断地上下移动，控制块上下移动造成压力油 与缓冲活塞腔时而接通，时而缓冲活塞腔与回油 接通，缓冲活塞不断地左右移动，动力缸活塞不断 开关，带动外连杆与主汽阀产生振荡，转速波动。 Ｐ５０１调速器为不带负载弹簧的ＰＧ—ＰＬ调速 ———２０３ 主汽阀行程 图２调速器连杆及支点尺寸 调速器行程与主汽阀行程成比例，调速器总
炼油与化工 ＲＥＦＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵｓＴＲＹ 第２６卷 常减压装置腐蚀与防腐措施探讨 孙明志 （大庆石化公司炼油厂，黑龙江大庆１６３７１１） 摘要：阐述了某石化公司炼油厂常减压装置实施改括建后设备的腐蚀情况及控制措施，包括原油 电脱盐系统增设了二级电脱盐，塔顶油气注氨、注水、注缓蚀剂等。实施防腐措施后，有效降低了由 于原油中含有的无机盐受热分解产生的无机酸以及原油中含有的环烷酸等对设备的腐蚀程度。 关键词：蒸馏；常减压；缓蚀剂；电脱盐 中图分类号：ＴＥ９８６ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７１—４９６２（２０１５）０３－００４４－０３ 器，其补偿针阀设定范围开度为１／１６圈～２圈之间， 在不振动的情况下，针阀开度越大越好。振荡时 不断关小调速器针阀至允许最小开度（１／１６圈）和 开大针阀至允许最大开度（２圈）对振荡振幅没有 明显影响，振荡仍然存在，因此排除补偿针阀开度 不合适的影响 ］。 １．６调速汽阀本身缺陷的影响 汽轮机负荷调整最后表现为调速汽门开度的 至３．８５ ＭＰａ，蒸汽压力降低，同负荷及同样转速下 主汽阀开度会加大，主汽阀同行程下提升透平转 速速率降低，提高了配汽机构的迟缓率，使之与调 速器相适应。 ２０１２年大检修期间，重新对调节汽阀零点进 行了调整，同时在透平人口蒸汽截止阀后安装了 限流孔板，规格为 ２６０￣３０、６＝２０，透平运行后入 口蒸汽截止阀全开，ＰＧ—ＰＬ调速器振荡消除，运行 至今未发生振荡。 ３结束语 改变，因而系统摆动的重要标志是调速汽门开度 的上下波动，所以要保证调速系统的稳定。必须 要求配汽机构能良好地工作。有许多调速系统摆 动的情况是由于配汽机构的缺陷造成的。如随着 机组运行年限的不断增加，由于汽流冲刷、频繁打 闸，使得调速汽门门芯与门座上出现不同程度的 小坑和通沟等，调速汽门是靠门芯与门座相接触 的圆形宽带（即型线）来密封的，因此若这些缺陷 出现于门芯与门座的型线处。会造成调速汽门的 漏汽现象，从而使机组转速无法稳定。检修时对 主汽阀阀头和阀座密封面进行检查，未发现异常。 ２解决措施 Ｐ５０１是尿素装置中压系统的关键设备，其运 行状况直接制约着中压系统的稳定运行，调速器 振荡故障出现后，不必停泵检修，只需关小透平人 口蒸汽截止阀就可以将振荡消除。避免了频繁振 荡造成汽阀阀杆断裂等其他设备损坏事故，同时 也避免了因停泵检修致使中压系统的停运造成的 损失。振荡原因确定为配汽机构与调速系统不匹 配后，通过人口蒸汽管线安装孔板降低蒸汽压力 的方法彻底解决了ＰＧ—ＰＬ调速器振荡的问题。 参考文献： ［１］于达仁，徐基豫，朱苏里，等．ＰＧ—ＰＬ调速器控制的小汽轮机振荡 故障机理分析［Ｊ］．热能动力工程，１９９４（１）：３７—４１． 经分析及排查，结合调速器在其调速范围内 都出现动力活塞带动连杆作用于汽阀频繁振荡， 但汽轮机空试时（不带负荷）没出现振荡的情况， 认为造成振荡的原因是配汽机构与调速系统不匹 配，配汽机构主要存在主汽阀零点未对准，调节时 汽阀线性改变，为此在振荡出现后，采用将Ｐ５０１透 平入口蒸汽截至阀由全开关至振荡消除。开度约 １—２圈时（全开时９圈），振荡消除，关阀消除振荡 前后各项参数对比（见表１），可以看出关入口蒸汽 ［２１ Ｗｏｏｄｗａｒｄ调速器公司．ＰＧ—ＰＬ调速器使用与维护说明［Ｍ］．北京： ［出版者不详］，１９７７：１５—１７． ［３］成大先．机械设计手册（第一卷）［Ｍ］．北京：化学工业出版社， ２ｏｏ７：６－ｉ０． ［４］严慧萍，蒋湘俭．ＷＯＯＤＷＡＲＤ ＰＧ—ＰＬ调速器的维护和调试［Ｊ］ 液压与气动，２００２（１２）：２５—２７． 收稿日期：２０１５—０２—０６ 作者简介：徐鑫金，男，工程师，２００８年毕业于大庆石油学院过程装备 截止阀后，调速器主汽阀阀前压力由４．０ ＭＰａ降低 与控制工程专业，现从事化肥装置设备管理工作。