2024年4月4日发(作者：席泓)
污水深度处理的硝化与反硝化
一 。硝化
(1) 微生物：自营养型亚硝酸菌(Nitrosmohas)
自营养型硝酸菌 （Nitrobacter）
(2) 反应： 城市污水中的氮化物主要是NH
3
,硝化菌的作用是将NH
3
—N氧化为
NO
3
—N
NH
+
4
+1.5O
2
———NO
2
+H
2
O+H
+
－ΔE
亚硝酸菌 ΔE=278.42kJ
NO
2
+0.5O
2
———NO
-
3
－ΔE
硝酸菌 ΔE=278.42kJ
NH
+
4
+2.0O
2
——— NO
-
3
+H
2
+2H
+
－ΔE
硝酸菌 ΔE=351kJ
研究表明,硝化反应速率主要取决于氨氮转化为亚硝酸盐的反应速率。
硝酸菌的细胞组织表示为C
5
H
7
NO
2
55NH
+
4
+76O
2
+109HCO
-
3
———C
5
H
7
NO
2
+54NO
-
2
+57H
2
O+104H
2
Co
3
亚硝酸菌
400 NO
2
+ NH
+
4
+4 H
2
Co
3
+ HCO
-
3
+195 O
2
——— C
5
H
7
NO
2
+3 H
2
O+400 NO
-
3
硝酸菌
NH
+
4
+1.86 O
2
+1.98HCO
-
3
——— 0.02C
5
H
7
NO
2
+1.04H
2
O+0.98 NO
-
3
+1.88H
2
Co
3
硝酸菌
(3) 保证硝化反应正常进行的必要条件：
pH 8~9
水温 亚硝酸菌反应最佳温度 t=35
0C
t>15
0C
DO 2 ~ 3 mg / L > 1.0 mg / L
硝化1克NH
3
—N：消耗4。57克O
2
消耗7。14克碱度（擦C
a
Co
3
计）
生成0。17克硝酸菌细胞
(4) 亚硝酸菌的增殖速度 t=25
O
C
活性污泥中
µ
(Nitrosmohas)
=0.18e
0.116(T-15)
day
–1
µ
(Nitrosmohas)
=0.322 day
–1
（20Ｃ）
纯种培养：
µ
(Nitrosmohas)
=0.41e
0.018(T-15)
day
-1
河水中
µ
(Nitrosmohas)
=0.79e
0.069(T-15)
day
-1
一般它营养型细菌的比增长速度
µ =1。2 day
–1
(5) 泥龄 SRT
硝化菌的比增长速度μ：
μ=0.47e
0.098(T-15 )
[N/(N + 10
0.051T-1.158
)] [O
2
/( K
O
+O
2
)]
N－－－－ 出水氨氮浓度 ㎎/L
T －－－－最低温度 15 C
O
O
2
－－－－好氧区溶解氧浓度 ㎎/L
K
O
－－－－K
O
=1.3
T＝20 C
O
、O
2
＝2㎎/L、出水氨氮浓度N＝10㎎/L时，μ=0.433d
-1
SRT=1/µ
当 N=5 ㎎/L T=15C
O
O
2
=2㎎/L K
O
=1.3 时, µ=0.28(d
-1
)
SRT=1/µ =1/0.28(d
-1
)=3.6(d)
安全系数取2.5 设计泥龄为9.0(d) 为污泥稳定，取污泥泥龄15(d)
(6) 硝化污泥负荷及产泥率
0.05㎏NH
3
—N／㎏MLVS·d
7mgNH
4
—N/gVSS·h 即 0.168kgNH
4
—N/ kgVSS·d②
硝化产泥率： 亚硝化0.04～0.13mgVSS／mgNH
4
—N
硝化0.02～0.07mgVSS／mgNO —N
硝化全程 0.06～0.20mgVSS／mgNH
4
—N 。
二 反硝化
(1) 微生物： 自营养型反硝化菌(以无机盐为基质)
它营养型反硝化菌(以有机物为基质)
(2) 反应： 反硝化反应是指硝化过程中产生的硝酸盐或亚硝酸盐在反硝化菌的作用下还
原成气态氮的过程。反硝化菌是一类化学能异养兼性缺氧型微生物，反应过程中利用有机物
为碳源，电子供体提供能量并得到氧化降解，利用硝酸中的氧作电子受体。其反应：
NO
3
+1.08CH
3
OH+0.24H
2
CO
3
——— 0.056C
3
H
7
O
2
N+0.47N
2
+1.68H
2
O+HCO
3
Ｏ
NO
2
+0.67CH
3
OH+0.53H
2
CO
3
———0.04C
5
H
7
O
2
N+0.48N
2
+1.23H
2
O+HCO
3
上述反应也可以用下式表达
2NO
2
+3H
2
———N
2
+2OH +2H
2
O
2NO
3
+5H———N
2
+2OH +2H
2
O
当废水中碳源不足时，NO 的浓度远远超过可被利用的氢供体，反硝化生成的N
2
减少，会
使N
2
O增多。
（3）反硝化动力学
上述反应在NO 浓度高于0.1mg/L时为零级反应，反硝化反应速率与NO 浓度高低无关，
只与反硝化菌数量有关。
S
Ne
－S
NO
＝q
D N
（Ｘ
Ｖ
）ｔ
S
Ne
———进水NO3 浓度 mg/L；
S
NO
———出水NO3 浓度 mg/L；
q
D N
———反硝化速率常数ｇNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d ；
Ｘ
Ｖ
———挥发性悬浮固体浓度，mg/L；
ｔ ———停留时间，h。
（4）反硝化反应速率
第一反硝化速率：初始快速反硝化阶段，一般为5～15min，消耗易降解的碳源，
约50mgNO
3
/L.h
q
D 1
=0.72×1.2
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 1
= 0.72 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=25
o
C q
D 1
= 1.79 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d （）
T=30
o
C q
D 1
= 4.46 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=35
o
C q
D 1
= 11.09 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
第二反硝化速率：中速反硝化阶段，约16mgNO
3
/L.h,在此阶段易降解的碳源已经耗尽，只
能利用颗粒状和复杂的可缓慢降解的有机物作为碳源。
q
D 2
=0.1×1.04
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 2
=0.104gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
第三反硝化速率：内源代谢反硝化，5.4mgNO
3
/L.h,由于外碳源已消耗尽，反硝化菌只能通
过内源代谢产物作碳源，反应速率更低。
q
D 3
=0.072×1.03
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 3
=0.074gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
综合的反硝化速率约为：
2～8mg NO3 —Ｎ/ｇMLＳＳ·h ②
0.048~0.192kg NO3 —Ｎ/kｇMLＳＳ·d
硝化及反硝化的碱平衡
NH
4
+1.86O
2
+1.98HCO ———（0.0181+0.0025）C
５
H
７
O
２
N+1.04H
２
O+0.98NO
３
+1.88H
２
CO
３
根据上式每氧化1 mgNH
4
—N为NO3 —N需消耗碱7.14 mg（以CaCO
3
）
如果没有足够的碱度，硝化反应将导致pH下降，使消化反应减缓。
硝化最佳pH7.0～7.8；亚硝化最佳pH7.7～8.1；生物脱氮过程硝化段，pH值一般控制在7.2～
8.0之间。
反硝化时，还原1mgNOi—N 生成3.57mg碱度（以CaCO
3
）,消耗2.74 mg甲醇 （3.7 mgCOD
约3.0mgBOD），产生0.45 mg反硝化细菌。实际工程设计K＝ΔCOD／ΔNO —N＝6.3。
反硝化的适宜ｐＨ值6.5～7.5； 6.0＜适宜ｐＨ值＜8.0 。
四 硝化菌最适宜的温度
最佳温度为30
O
C
高于35
O
C，亚硝化菌占优势，硝化菌则受抑制。
五 溶解氧DO
硝化过程DO一般维持在1.0～2.0 mg/L
每氧化1 mg NH
4
—N为NO —N需4.57 mg O
2
六 有效的硝化和完全的除去硝酸盐所允许的最大TKN／COD比值①
当SRT6～20d； T14～25
O
C； 回流比α 0～4； S 0.5～2时，
（Ｎ
ti
/S
ti
）＝最大TKN／COD＝0.15
反硝化过程需要有机物：
K＝ΔCOD／ΔNO —N＝6.3
①废水的厌氧生物处理265页 贺延龄著
活性污泥中硝化菌所占比例与BOD
5
／TKN的关系：
BOD
5
／TKN
0.5
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
活性污泥中硝化菌所占比例
0.35
0.21
0.12
0.086
0.064
0.054
0.043
0.037
0.033
七.活性污泥工艺中的活性污泥量、泥龄R
S
（SRT）、剩余污泥量（①p260）
泥龄R
S
（SRT）：存在于系统中的污泥量与每日排放污泥量之比。
R
S
＝MX
V
／ME
V
R
S
——泥龄
MX
V
——系统中的污泥量
ME
V
——每日排放污泥量（每日剩余污泥量）
系统中的污泥量与泥龄R
S
等因素的关系
ｍX
V
＝MX
V
／MS
ｔ
i
ｍX
V
——系统中的污泥量与每日进入系统的COD总量之比
1/ｍX
V
——污泥有机负荷， gCOD/1gVSS.d
MX
V
——系统中的污泥量, 以VSS计。
MS
ｔ
i
——每日进入系统的COD总量。
系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比
ｍX
ａ
＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
=（１－f
US
－ f
UP
）C
ｒ
ｍX
ａ
——系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比
MX
ａ
——系统中的活性污泥量
C
ｒ
——泥龄依赖常数
C
ｒ＝
Y
a
R
S
／（1＋B
h
R
S
）＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
（１－ f
US
－f
UP
）
（１－ f
US
－f
UP
）——进水中可生化降解的COD占总COD的比例
1／C
ｒ
＝每日进入系统的可生化降解的COD总量／系统中的活性污泥量
1／C
ｒ
＝（1＋B
h
R
S
）／Y
a
R
S
1／ｍX
ａ
——活性污泥有机负荷，gCOD/1gMLVS Sd
活性污泥浓度 2～3gMLVSS／L或3～5gMLSS
已知：（COD总量、 、 ）或（BOD总量）、 B
h
＝0.24×1.04
t-20
、
Y
a
＝0.45gVSS/gCOD；
选取：R
S
；
求得：ｍX
V
、MX
V
、ｍX
ａ、
MX
ａ
；
选取：MLVSS或MLSS；
求得：反应池总容积V。
已知：MX
V
、R
S
；
求得：ME
V
——每日排放污泥量（每日剩余污泥量）。
例题计算:巴陵石油化工
已知: COD2000mg/L, BOD
5
800mg/L, NH
3
—N 150mg/L, MLSS11000mg/L, SRT（R
S
）
100d, Q150m
3
/h（3600 m
3
/d）
求: ｍX
V
、MX
V
、ｍX
ａ、
MX
ａ
；反应池总容积V。
ｍX
ａ
＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
=（１－ f
US
－ f
UP
）C
ｒ
（１－ f
US
－ f
UP
）=0.97
C
ｒ＝
Y
a
R
S
／（1＋B
h
R
S
）
B
h
＝0.24×1.04
t-20
、
Y
a
＝0.45gVSS/gCOD；
R
S
=100d
C
ｒ＝
0.45×100／（1＋0.24×1.04
30
－
20
×100）=45/36.53=1.23
ｍX
ａ
＝0.97×1.23 =1.193 gVSS.d/gCOD
1/ｍX
ａ
＝0.838 （kgCOD /kgVSS.d）
反硝化消耗的COD=0.15×0.8×3600×6.3=2721.6kg/d
硝化段BOD/NH
3
－N=（7200－2721.6）×0.35/540=2.9
硝化菌占生物量的比例 硝化菌／MLVSS＝10％
硝化速率＝7mgNH
3
－N/g硝化菌·h（0.168 kgNH
3
－N/kg硝化菌·d）
硝化速率=0.017kgNH
3
—N/kgLMVSS.d
MLVSS=7.0kg/m
3
氨氮硝化容积负荷=0.017×7＝0.119 kgNH
3
—N/ m
3
.d
硝化容积V
n
=0.15×3600÷0.119=4537.8m
3
反硝化速率＝0.07kgNO
3
—N/kgLMVSS·d
反硝化容积负荷＝0.07×7＝0.49 kg NO
3
—N/ m
3
.d
反硝化容积V
DN
=0.15×0.8×3600÷0.49 =881.6 m
3
COD容积负荷＝0.838×7＝5.87
去除COD所需容积＝（2.0－0.150）3600÷5.87＝1134.6m
3
2024年4月4日发(作者：席泓)
污水深度处理的硝化与反硝化
一 。硝化
(1) 微生物：自营养型亚硝酸菌(Nitrosmohas)
自营养型硝酸菌 （Nitrobacter）
(2) 反应： 城市污水中的氮化物主要是NH
3
,硝化菌的作用是将NH
3
—N氧化为
NO
3
—N
NH
+
4
+1.5O
2
———NO
2
+H
2
O+H
+
－ΔE
亚硝酸菌 ΔE=278.42kJ
NO
2
+0.5O
2
———NO
-
3
－ΔE
硝酸菌 ΔE=278.42kJ
NH
+
4
+2.0O
2
——— NO
-
3
+H
2
+2H
+
－ΔE
硝酸菌 ΔE=351kJ
研究表明,硝化反应速率主要取决于氨氮转化为亚硝酸盐的反应速率。
硝酸菌的细胞组织表示为C
5
H
7
NO
2
55NH
+
4
+76O
2
+109HCO
-
3
———C
5
H
7
NO
2
+54NO
-
2
+57H
2
O+104H
2
Co
3
亚硝酸菌
400 NO
2
+ NH
+
4
+4 H
2
Co
3
+ HCO
-
3
+195 O
2
——— C
5
H
7
NO
2
+3 H
2
O+400 NO
-
3
硝酸菌
NH
+
4
+1.86 O
2
+1.98HCO
-
3
——— 0.02C
5
H
7
NO
2
+1.04H
2
O+0.98 NO
-
3
+1.88H
2
Co
3
硝酸菌
(3) 保证硝化反应正常进行的必要条件：
pH 8~9
水温 亚硝酸菌反应最佳温度 t=35
0C
t>15
0C
DO 2 ~ 3 mg / L > 1.0 mg / L
硝化1克NH
3
—N：消耗4。57克O
2
消耗7。14克碱度（擦C
a
Co
3
计）
生成0。17克硝酸菌细胞
(4) 亚硝酸菌的增殖速度 t=25
O
C
活性污泥中
µ
(Nitrosmohas)
=0.18e
0.116(T-15)
day
–1
µ
(Nitrosmohas)
=0.322 day
–1
（20Ｃ）
纯种培养：
µ
(Nitrosmohas)
=0.41e
0.018(T-15)
day
-1
河水中
µ
(Nitrosmohas)
=0.79e
0.069(T-15)
day
-1
一般它营养型细菌的比增长速度
µ =1。2 day
–1
(5) 泥龄 SRT
硝化菌的比增长速度μ：
μ=0.47e
0.098(T-15 )
[N/(N + 10
0.051T-1.158
)] [O
2
/( K
O
+O
2
)]
N－－－－ 出水氨氮浓度 ㎎/L
T －－－－最低温度 15 C
O
O
2
－－－－好氧区溶解氧浓度 ㎎/L
K
O
－－－－K
O
=1.3
T＝20 C
O
、O
2
＝2㎎/L、出水氨氮浓度N＝10㎎/L时，μ=0.433d
-1
SRT=1/µ
当 N=5 ㎎/L T=15C
O
O
2
=2㎎/L K
O
=1.3 时, µ=0.28(d
-1
)
SRT=1/µ =1/0.28(d
-1
)=3.6(d)
安全系数取2.5 设计泥龄为9.0(d) 为污泥稳定，取污泥泥龄15(d)
(6) 硝化污泥负荷及产泥率
0.05㎏NH
3
—N／㎏MLVS·d
7mgNH
4
—N/gVSS·h 即 0.168kgNH
4
—N/ kgVSS·d②
硝化产泥率： 亚硝化0.04～0.13mgVSS／mgNH
4
—N
硝化0.02～0.07mgVSS／mgNO —N
硝化全程 0.06～0.20mgVSS／mgNH
4
—N 。
二 反硝化
(1) 微生物： 自营养型反硝化菌(以无机盐为基质)
它营养型反硝化菌(以有机物为基质)
(2) 反应： 反硝化反应是指硝化过程中产生的硝酸盐或亚硝酸盐在反硝化菌的作用下还
原成气态氮的过程。反硝化菌是一类化学能异养兼性缺氧型微生物，反应过程中利用有机物
为碳源，电子供体提供能量并得到氧化降解，利用硝酸中的氧作电子受体。其反应：
NO
3
+1.08CH
3
OH+0.24H
2
CO
3
——— 0.056C
3
H
7
O
2
N+0.47N
2
+1.68H
2
O+HCO
3
Ｏ
NO
2
+0.67CH
3
OH+0.53H
2
CO
3
———0.04C
5
H
7
O
2
N+0.48N
2
+1.23H
2
O+HCO
3
上述反应也可以用下式表达
2NO
2
+3H
2
———N
2
+2OH +2H
2
O
2NO
3
+5H———N
2
+2OH +2H
2
O
当废水中碳源不足时，NO 的浓度远远超过可被利用的氢供体，反硝化生成的N
2
减少，会
使N
2
O增多。
（3）反硝化动力学
上述反应在NO 浓度高于0.1mg/L时为零级反应，反硝化反应速率与NO 浓度高低无关，
只与反硝化菌数量有关。
S
Ne
－S
NO
＝q
D N
（Ｘ
Ｖ
）ｔ
S
Ne
———进水NO3 浓度 mg/L；
S
NO
———出水NO3 浓度 mg/L；
q
D N
———反硝化速率常数ｇNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d ；
Ｘ
Ｖ
———挥发性悬浮固体浓度，mg/L；
ｔ ———停留时间，h。
（4）反硝化反应速率
第一反硝化速率：初始快速反硝化阶段，一般为5～15min，消耗易降解的碳源，
约50mgNO
3
/L.h
q
D 1
=0.72×1.2
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 1
= 0.72 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=25
o
C q
D 1
= 1.79 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d （）
T=30
o
C q
D 1
= 4.46 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=35
o
C q
D 1
= 11.09 g NO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
第二反硝化速率：中速反硝化阶段，约16mgNO
3
/L.h,在此阶段易降解的碳源已经耗尽，只
能利用颗粒状和复杂的可缓慢降解的有机物作为碳源。
q
D 2
=0.1×1.04
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 2
=0.104gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
第三反硝化速率：内源代谢反硝化，5.4mgNO
3
/L.h,由于外碳源已消耗尽，反硝化菌只能通
过内源代谢产物作碳源，反应速率更低。
q
D 3
=0.072×1.03
(T
－
20)
gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
T=20
o
C q
D 3
=0.074gNO3 —Ｎ／ｇＶＳＳ·d
综合的反硝化速率约为：
2～8mg NO3 —Ｎ/ｇMLＳＳ·h ②
0.048~0.192kg NO3 —Ｎ/kｇMLＳＳ·d
硝化及反硝化的碱平衡
NH
4
+1.86O
2
+1.98HCO ———（0.0181+0.0025）C
５
H
７
O
２
N+1.04H
２
O+0.98NO
３
+1.88H
２
CO
３
根据上式每氧化1 mgNH
4
—N为NO3 —N需消耗碱7.14 mg（以CaCO
3
）
如果没有足够的碱度，硝化反应将导致pH下降，使消化反应减缓。
硝化最佳pH7.0～7.8；亚硝化最佳pH7.7～8.1；生物脱氮过程硝化段，pH值一般控制在7.2～
8.0之间。
反硝化时，还原1mgNOi—N 生成3.57mg碱度（以CaCO
3
）,消耗2.74 mg甲醇 （3.7 mgCOD
约3.0mgBOD），产生0.45 mg反硝化细菌。实际工程设计K＝ΔCOD／ΔNO —N＝6.3。
反硝化的适宜ｐＨ值6.5～7.5； 6.0＜适宜ｐＨ值＜8.0 。
四 硝化菌最适宜的温度
最佳温度为30
O
C
高于35
O
C，亚硝化菌占优势，硝化菌则受抑制。
五 溶解氧DO
硝化过程DO一般维持在1.0～2.0 mg/L
每氧化1 mg NH
4
—N为NO —N需4.57 mg O
2
六 有效的硝化和完全的除去硝酸盐所允许的最大TKN／COD比值①
当SRT6～20d； T14～25
O
C； 回流比α 0～4； S 0.5～2时，
（Ｎ
ti
/S
ti
）＝最大TKN／COD＝0.15
反硝化过程需要有机物：
K＝ΔCOD／ΔNO —N＝6.3
①废水的厌氧生物处理265页 贺延龄著
活性污泥中硝化菌所占比例与BOD
5
／TKN的关系：
BOD
5
／TKN
0.5
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
活性污泥中硝化菌所占比例
0.35
0.21
0.12
0.086
0.064
0.054
0.043
0.037
0.033
七.活性污泥工艺中的活性污泥量、泥龄R
S
（SRT）、剩余污泥量（①p260）
泥龄R
S
（SRT）：存在于系统中的污泥量与每日排放污泥量之比。
R
S
＝MX
V
／ME
V
R
S
——泥龄
MX
V
——系统中的污泥量
ME
V
——每日排放污泥量（每日剩余污泥量）
系统中的污泥量与泥龄R
S
等因素的关系
ｍX
V
＝MX
V
／MS
ｔ
i
ｍX
V
——系统中的污泥量与每日进入系统的COD总量之比
1/ｍX
V
——污泥有机负荷， gCOD/1gVSS.d
MX
V
——系统中的污泥量, 以VSS计。
MS
ｔ
i
——每日进入系统的COD总量。
系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比
ｍX
ａ
＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
=（１－f
US
－ f
UP
）C
ｒ
ｍX
ａ
——系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比
MX
ａ
——系统中的活性污泥量
C
ｒ
——泥龄依赖常数
C
ｒ＝
Y
a
R
S
／（1＋B
h
R
S
）＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
（１－ f
US
－f
UP
）
（１－ f
US
－f
UP
）——进水中可生化降解的COD占总COD的比例
1／C
ｒ
＝每日进入系统的可生化降解的COD总量／系统中的活性污泥量
1／C
ｒ
＝（1＋B
h
R
S
）／Y
a
R
S
1／ｍX
ａ
——活性污泥有机负荷，gCOD/1gMLVS Sd
活性污泥浓度 2～3gMLVSS／L或3～5gMLSS
已知：（COD总量、 、 ）或（BOD总量）、 B
h
＝0.24×1.04
t-20
、
Y
a
＝0.45gVSS/gCOD；
选取：R
S
；
求得：ｍX
V
、MX
V
、ｍX
ａ、
MX
ａ
；
选取：MLVSS或MLSS；
求得：反应池总容积V。
已知：MX
V
、R
S
；
求得：ME
V
——每日排放污泥量（每日剩余污泥量）。
例题计算:巴陵石油化工
已知: COD2000mg/L, BOD
5
800mg/L, NH
3
—N 150mg/L, MLSS11000mg/L, SRT（R
S
）
100d, Q150m
3
/h（3600 m
3
/d）
求: ｍX
V
、MX
V
、ｍX
ａ、
MX
ａ
；反应池总容积V。
ｍX
ａ
＝MX
ａ
／MS
ｔ
i
=（１－ f
US
－ f
UP
）C
ｒ
（１－ f
US
－ f
UP
）=0.97
C
ｒ＝
Y
a
R
S
／（1＋B
h
R
S
）
B
h
＝0.24×1.04
t-20
、
Y
a
＝0.45gVSS/gCOD；
R
S
=100d
C
ｒ＝
0.45×100／（1＋0.24×1.04
30
－
20
×100）=45/36.53=1.23
ｍX
ａ
＝0.97×1.23 =1.193 gVSS.d/gCOD
1/ｍX
ａ
＝0.838 （kgCOD /kgVSS.d）
反硝化消耗的COD=0.15×0.8×3600×6.3=2721.6kg/d
硝化段BOD/NH
3
－N=（7200－2721.6）×0.35/540=2.9
硝化菌占生物量的比例 硝化菌／MLVSS＝10％
硝化速率＝7mgNH
3
－N/g硝化菌·h（0.168 kgNH
3
－N/kg硝化菌·d）
硝化速率=0.017kgNH
3
—N/kgLMVSS.d
MLVSS=7.0kg/m
3
氨氮硝化容积负荷=0.017×7＝0.119 kgNH
3
—N/ m
3
.d
硝化容积V
n
=0.15×3600÷0.119=4537.8m
3
反硝化速率＝0.07kgNO
3
—N/kgLMVSS·d
反硝化容积负荷＝0.07×7＝0.49 kg NO
3
—N/ m
3
.d
反硝化容积V
DN
=0.15×0.8×3600÷0.49 =881.6 m
3
COD容积负荷＝0.838×7＝5.87
去除COD所需容积＝（2.0－0.150）3600÷5.87＝1134.6m
3